高層建筑施工方案高層轉換層施工方案－IT工程師數位筆記本

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導讀：

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—— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 計算長度 (m)；參照《扣件式規范》2011，由公式計算

l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k —— 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》附錄C表；u1 = 1.387, u2 = 1.893

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；

計算結果：取整體穩定最不利值 l0=3.365m

=3365/16.0=210.048 =0.164

=12353/(0.164×397)=189.540N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!

第三節 1000mm×2000mm大梁側面模板與支撐架子計算一、1000mm×2000mm大梁側面模板計算表

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二、1000mm×2000mm大梁側面模板計算書一）、梁側模板基本參數

計算斷面寬度1000mm，高度2000mm，兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普通膠合板。

內龍骨間距350mm，內龍骨采用90×90mm木方，外龍骨采用90×90mm木方。

對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距100+500+500+500mm，斷面跨度方向間距700mm，直徑18mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度21.0N/mm2，彈性模量7000.0N/mm2。

木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

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2000mm

模板組裝示意圖

二）、梁側模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取7.000h；

T —— 混凝土的入模溫度，取8.000℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m；

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第一章編制依據

第一節、編制依據及說明

1、同澤.新時代三期工程轉換層結構施工圖及設計說明

2、國家、行業及地方有關政策、法律、法令、法規

3、國家強制性標準、施工驗收規范、規程

4、工藝標準及操作規程

5、ISO9002國際質量認證標準

6、本公司質量保證手冊、程序文件及規章制度

7、模板與支撐計算均采用PKPM（CⅢ-IS-2011）版本施工計算軟件。

第二節、編排說明

本次施工方案的編排對象僅為13.20m～18.50m的轉換層結構。

第二章工程慨況

第一節、轉換層結構概況

1、該棟樓轉換層大梁設置在±0.00層以上的第四層，±0.00層以下共-2層。轉換層標高為13.20m～18.50m、該轉換層層高為5.30 m。

2、轉換層大梁截面尺寸最大斷面為1000㎜×2200㎜、1000㎜×2000㎜，其余的均分別為800㎜×2200㎜、800㎜×2000㎜800㎜×1800㎜、800㎜×1600mm、700mm×1600mm、700mm×1200㎜、600㎜×1500㎜、500㎜×1500㎜等斷面尺寸。

3、轉換層結構平面呈由兩個單元平行布置，兩個單元長度分別為54.00m與42.6m,寬度為22.60m,兩個單元建筑面積分別約為1222.00㎡與950㎡，兩個單

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元合計建筑面積約為2172.00㎡。該層54m長段單元混凝土一次性澆筑量約為810m3（注：未含P～R軸外/k1～8軸段增設結構部分混凝土工程量）42.60m長段單元混凝土一次性澆筑量約643m3,兩個元預計混凝土澆筑總量約為1453.00m3。

4、本次設計轉換層混凝土澆注劃分為兩個階段流水施工，計劃按照第一階段是k1軸～23軸、第二階段是從 24軸～46軸按照順序進行分段澆注。

5、本工程轉換層大梁計算分別取1000㎜×2200㎜、1000㎜×2000㎜、800㎜×2000㎜、800㎜×1800㎜，這四種類型大梁斷面來作為計算依據，分別按照安全技術要求作以下幾個方面的計算：

（1）、大梁的側模計算；

（2）、大梁的模板支撐體系計算；

（3）、轉換層樓板滿堂模板支撐架計算；

（4）、轉換層13.20m～18.50m以下層混凝土強度增長值計算，確保轉換層大梁以下樓面有足夠的支撐能力來滿足轉換層的下傳荷載。

第二節、轉換層主要實際量

1、鋼筋:該層柱、墻、梁、板54m長段單元鋼筋量約為195T，42.60m長段單元鋼筋量約為153T，鋼筋規格從φ8㎜～Ф32㎜和冷扎帶肋鋼筋等多種規格，綁扎密集區達到3排，鋼筋綁扎施工難度較大。

2、砼:豎向結構與水平結構均采用C50，該層54m長段單元凝土砼量約為 810m3，其中豎向結構約為278m3，水平結構約為532m3。42.60m長段單元砼量約為643m3，其中豎向結構約為219m3,水平結構約為424m3。

3、為防止水平結構開裂，設計圖中已經確定在該層的梁、板砼中加入ZY型膨脹劑來補償大體積混凝土的收縮（ZY型膨脹劑摻和量為水泥用量的8%）。同時設計還確定在本層、梁、板砼中摻入杜拉纖維（抗裂纖維材料），摻入量為每立方米/1公斤混凝土添加摻入，從而確保轉換層大梁在后期使用中滿足抗裂要求。

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4、轉換層混凝土按照大體積混凝土要求，首先必須由專業資質單位做出專項試配以后才可以實施在本轉換層中。除采取補償大體積混凝土的收縮措施以外，還應該重點考慮初凝不得低于6～8小時，緩凝時間不得低于15～20小時為宜。

第三節、轉換層施工的重點和難點

（一）施工重點

1、由于本轉換層主次梁的斷面較大，施工荷載大，這就給轉換層梁板下部支撐系統的承載力、穩定性、安全可靠性提出了非常嚴格的要求，使之成為轉換層施工的重點之一。

2、由于本轉換層梁板結構中的大梁都屬于大體積砼結構，如何控制好梁板砼在水化過程中，內外溫差不大于25℃，防止砼出現溫度應力裂縫和干縮裂縫的產生，也是轉換層施工的重點之一。

3、由于本工程轉換層的單元建面積分別約為1222㎡和950㎡，且主次梁多為超高梁，在混凝土的澆筑過程中體量大，砼澆筑施工難度就非常之大。為保證本轉換層的結構整體性，轉換層梁板、柱砼應采用整體連續澆筑。為了保證砼在澆筑過程中的連續性、澆筑振搗過程中保證混凝土的密實性，在進行澆筑前首先確定好混凝土的澆筑線路和澆筑方法也是轉換層施工的重點和難點。

（二）施工難點

1、由于梁截面普遍較大、較寬且鋼筋用量較大，密集區域達到3排，給大梁鋼筋綁扎帶來了較大的困難。另外，由于部分梁的寬與柱子寬相同，又由于梁柱節點處柱內梁筋太多，給柱子的箍筋綁扎和梁柱節點的澆筑都增加很大的難度。

2、為了保證轉換層在施工中各工序的施工質量，以及整個轉換層設計和施工驗收規范要求，針對上述轉換層施工的重點和難點，特編制本轉換層施工方案，

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直接指導轉換層的施工。

第三章模板與支撐設置

第一節、施工荷載傳遞方式

（一）施工荷載傳遞方式及傳遞路線

1、為了便于給支撐系統的強度、穩定性和安全性進行驗算，必須對轉換層梁、板的荷載傳遞方式和傳遞路線進行分析確定。

2、轉換層（13.20m～18.50m標高）梁板采用扣件式鋼管腳手架作為支撐體系，將其上部轉換層的梁、板荷載對應傳遞到13.20m標高層結構樓板上，再由13.20m標高層將上部荷載通過9.10m標高層與以下的4.80m標高結構層。

3、為了確保13.20m標高層的梁板結構具有足夠的承載力，決定對13.20m標高層的梁板承載力進行驗算。如果驗算結果不能滿足要求，就在13.20m～9.10m層～4.80m標高層之間保留支撐或是增設加強支撐系統，從而確保13.20m標高層的梁板承載能力。同時，考慮到部分框架梁直接支撐在樓板上，9.10m～4.80m標高層支撐架子暫時均不拆除，待轉換層澆筑完成7天以后，同條件養護的混凝土試件送檢試壓檢驗證明，確認轉換層大梁混凝土強度已經達到設計強度的40%以上時，方可以拆除13.20m標高層以下各層的支撐架子。

（二）模板及支撐系統布置與驗算

1、模板系統

（1）1000mm×2200mm轉換層大梁側面模板采用18mm厚雙面覆膜板，內龍骨間距300mm，內龍骨采用90×90mm木方。外龍骨采用90×90mm木方。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距100+500+500+500mm的位置設置，斷面跨度方向間距為600mm，對拉螺栓直徑為18mm。（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、

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對拉螺栓布置間距與采用的規格尺寸必須嚴格按照計算書中確定的位置。（詳見計算書中尺寸）。

（2）1000mm×2000mm轉換層大梁側面模板采用18mm厚雙面覆膜板，內龍骨間距350mm，內龍骨采用90×90mm木方。外龍骨采用90×90mm木方。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距100+500+500+500mm的位置設置，斷面跨度方向間距為700mm，對拉螺栓直徑為18mm。（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）。對拉螺栓布置間距與采用的規格尺寸必須嚴格按照計算書中確定的位置。（詳見計算書中尺寸）。

（3）800mm×2000mm轉換層大梁側面模板采用18mm厚雙面覆膜板、（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、外龍骨間距700mm，外龍骨采用90×90mm木方、對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+600+600mm的位置設置，斷面跨度方向間距為700mm，對拉螺栓直徑為18mm。對拉螺栓布置間距與采用的規格尺寸必須嚴格按照計算書中確定的位置。（詳見計算書中尺寸）。

（4）800mm×1800mm轉換層大梁側面模板采用18mm厚雙面覆膜板，內龍骨布置5道，內龍骨采用90mm×90mm木方（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、外龍骨間距800mm，外龍骨采用90×90mm木方、對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200mm+600mm+600mm的位置設置，斷面跨度方向間距為800mm，對拉螺栓直徑為18mm。對拉螺栓布置間距與采用的規格尺寸必須嚴格按照計算書中確定的位置。（詳見計算書中尺寸）。

2、支撐體系布置

18.50m～13.20m層結構支撐架子搭設方法：

（1）、梁高1000mm×2200mm,立桿梁跨度方向間距 l=0.70米、立桿的步距 h=1.50米、梁底增加7道承重立桿。梁頂托采用90×90mm木方。（可以采用45

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mm×90 mm兩根合并成形）、采用的鋼管類型為φ48mm×2.8mm。（詳見計算書中尺寸）。

（2）、梁高1000mm×2000mm,立桿梁跨度方向間距 l=0.70米、立桿的步距 h=1.50米、梁底增加7道承重立桿。梁頂托采用90×90mm木方。（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、采用的鋼管類型為φ48mm×2.8mm。（詳見計算書中尺寸）。

（3）梁高800mm×2000mm, 立桿梁跨度方向間距為0.70m、立桿的步距為1.50m、梁底增加7道承重立桿、梁頂托木枋采用90×90mm方木（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、梁頂托木枋采用90mm×90mm方木、采用的鋼管類型為φ48mm×2.8mm。（詳見計算書中尺寸）。

（4）梁高800mm×1800mm, 立桿梁跨度方向間距為0.80m、立桿的步距為1.50m、梁底增加7道承重立桿、梁頂托木枋采用90mm×90mm方木（可以采用45 mm×90 mm兩根合并成形）、采用的鋼管類型為φ48mm×2.8mm。（詳見計算書中尺寸）。

（5）、現澆180mm厚度樓板支撐架立桿按照1000mm×1000mm進行搭設，大、小橫桿步距為1.50 m。（詳見計算書中尺寸）

第二節、模板及支撐系統的驗算選取

為了滿足支撐系統的安全性和穩定性，經濟性與適用的原則，決定即將轉換層中大梁按1000㎜×2200㎜，1000㎜×2000㎜，800㎜×2000㎜,800㎜×1800㎜這四種類型大梁斷面來作為計算依據，模板與支撐計算均采用PKPM（CⅢ-IS-2011）版本施工計算軟件。

第四章模板與支撐設計

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第一節 800mm×1800mm大梁側面模板與支撐架子計算一、800×1800大梁側面模板計算表

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二、800mm×1800mm大梁側面模板計算書一）、梁側模板基本參數

計算斷面寬度800mm，高度1800mm，兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普通膠合板。

內龍骨布置5道，內龍骨采用90×90mm木方。外龍骨間距800mm，外龍骨采用90×90mm木方。

對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+600+600mm，斷面跨度方向間距800mm，直徑18mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度21.0N/mm2，彈性模量7000.0N/mm2。

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木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

1800

mm382

382

模板組裝示意圖

二)、梁側模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取

200/(T+15)，取7.000h；

T —— 混凝土的入模溫度，取8.000℃；

V —— 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

1.600m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.200；

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2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=38.400kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×38.000=34.200kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三)、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.38m。

荷載計算值 q = 1.2×34.200×0.382+1.40×3.600×

0.382=17.626kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 38.25×1.80×1.80/6 = 20.66cm3；

I = 38.25×1.80×1.80×1.80/12 = 18.59cm4；

17.63kN/m

計算簡圖

0.276

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彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

13.08kN/m

變形計算受力圖

0.068

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

N1=2.649kN

N2=7.705kN

N3=6.260kN

N4=7.705kN

N5=2.649kN

最大彎矩 M = 0.276kN.m

最大變形 V = 1.365mm

(1)抗彎強度計算

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經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.276×1000×

1000/20655=13.362N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取21.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×4093.0/(2×382.500×

18.000)=0.892N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 1.365mm

面板的最大撓度小于382.5/250,滿足要求!

四）、梁側模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.38×34.20+1.4×0.38×

3.60=17.626kN/m

撓度計算荷載標準值q=0.38×34.20=13.064kN/m

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 14.100/0.800=17.626kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.626×0.80×0.80=1.128kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.800×17.626=8.460kN

最大支座力 N=1.1×0.800×17.626=15.511kN

截面力學參數為

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本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.128×106/121500.0=9.28N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] 最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×8460/(2×90×90)=1.567N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)撓度計算

最大變形 v =0.677×13.082×800.04/(100×9000.00×5467500.0)=0.737mm

最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 五）、梁側模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

15.51kN15.51kN

15.51kN

外龍骨計算簡圖

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1.039

外龍骨彎矩圖(kN.m)

外龍骨剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

11.51kN11.51kN

11.51kN

外龍骨變形計算受力圖

0.029

外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.177kN.m 經過計算得到最大支座 F= 26.626kN 經過計算得到最大變形 V= 0.288mm 外龍骨的截面力學參數為

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本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)外龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.177×106/121500.0=9.69N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×20674/(2×90×90)=3.829N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.288mm

外龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 六）、對拉螺栓的計算計算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 18 對拉螺栓有效直徑(mm): 15

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 174.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 29.580 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 26.626 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

三、800mm×1800mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算表

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四、800mm×1800mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算書

計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。計算參數:

模板支架搭設高度為5.1m，

梁截面 B×D=800mm×1800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m，

梁底增加7道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

木方90×90mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁底支撐頂托梁長度 1.20m。梁頂托采用90×90mm木方。梁底按照均勻布置承重桿7根計算。

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模板自重0.36kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

510

圖1 梁模板支撐架立面簡圖

按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.80+0.36)+1.40×2.00=58.312kN/m2

由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×1.80+0.7×1.40×2.00=60.280kN/m2

由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98

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采用的鋼管類型為48×2.8。一）、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.800×0.800=36.720kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.360×0.800×(2×1.800+0.800)/0.800=1.584kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×0.800×0.800=1.280kN

均布荷載 q = 1.35×36.720+1.35×1.584=51.710kN/m 集中荷載 P = 0.98×1.280=1.254kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

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計算簡圖

0.222

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

38.30kN/m

變形計算受力圖

0.005

變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=4.063kN N2=11.820kN N3=10.858kN

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N4=11.820kN

N5=4.063kN

最大彎矩 M = 0.221kN.m

最大變形 V = 0.100mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.221×1000×

1000/43200=5.116N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取20.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×6279.0/(2×800.000×

18.000)=0.654N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 0.100mm

面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

二）、梁底支撐木方的計算

（一）梁底木方計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 11.820/0.800=14.774kN/m

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最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×14.77×0.80×0.80=0.946kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×14.774=7.092kN

最大支座力 N=1.1×0.800×14.774=13.001kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.946×106/121500.0=7.78N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算 [可以不計算]

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×7092/(2×90×90)=1.313N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到10.944kN/m

最大變形 v =0.677×10.944×800.04/(100×9000.00×

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5467500.0)=0.617mm

木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!

三）、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。

托梁計算簡圖

0.000

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

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托梁變形計算受力圖

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.000kN.m

經過計算得到最大支座 F= 11.836kN

經過計算得到最大變形 V= 0.000mm

頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.000×106/121500.0=0.00N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×10/(2×90×90)=0.002N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.000mm

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貴州省習水縣同澤?新時代三期（6#、8#樓）工程轉換層施工專項方案

頂托梁的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四）、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五）、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力 N1=11.84kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.124×5.100=0.854kN N = 11.836+0.854=12.690kN

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 —— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 計算長度 (m)；參照《扣件式規范》2011，由公式計算

l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2)

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k —— 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》附錄C表；u1 = 1.387, u2 = 1.893

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.30m；

計算結果：取整體穩定最不利值 l0=3.365m

=3365/16.0=210.048 =0.164

=12690/(0.164×397)=194.710N/mm2，立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!

第二節 800mm×2000mm大梁側面模板與支撐架子計算一、800mm×2000mm大梁側面模板計算表

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二、800×2000大梁側面模板計算書

一）、梁側模板基本參數

計算斷面寬度800mm，高度2000mm，兩側樓板厚度180mm。

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模板面板采用普通膠合板。

內龍骨布置6道，內龍骨采用90×90mm木方。外龍骨間距700mm，外龍骨采用90×90mm木方。

對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+600+600mm，斷面跨度方向間距700mm，直徑18mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度21.0N/mm2，彈性模量7000.0N/mm2。

木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

6346346346

346

2000mm

模板組裝示意圖二）、梁側模板荷載標準值計算

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其中

c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取9.524h；

T —— 混凝土的入模溫度，取6.000℃；

V —— 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.000kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×48.000=43.200kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三）、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.35m。

荷載計算值 q = 1.2×43.200×0.346+1.40×3.600×

0.346=19.680kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 34.60×1.80×1.80/6 = 18.68cm3；

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I = 34.60×1.80×1.80×1.80/12 = 16.82cm4；

19.68kN/m

計算簡圖

0.248

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 14.95kN/m

變形計算受力圖

0.063

變形圖(mm)

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經過計算得到從左到右各支座力分別為

N1=2.688kN

N2=7.705kN

N3=6.630kN

N4=6.630kN

N5=7.705kN

N6=2.688kN

最大彎矩 M = 0.248kN.m

最大變形 V = 1.175mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.248×1000×

1000/18684=13.273N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取21.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×4121.0/(2×346.000×

18.000)=0.993N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 1.175mm

面板的最大撓度小于346.0/250,滿足要求!

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四）、梁側模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.35×43.20+1.4×0.35×

3.60=19.680kN/m

撓度計算荷載標準值q=0.35×43.20=14.947kN/m

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 13.776/0.700=19.680kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×19.680×0.70×0.70=0.964kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.700×19.680=8.266kN

最大支座力 N=1.1×0.700×19.680=15.154kN

截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.964×106/121500.0=7.94N/mm2

抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

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T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×8266/(2×90×90)=1.531N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)撓度計算

最大變形 v =0.677×14.947×700.04/(100×9000.00×5467500.0)=0.494mm

最大撓度小于700.0/250,滿足要求! 五）、梁側模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

15.15kN15.15kN

15.15kN

外龍骨計算簡圖

1.465

外龍骨彎矩圖(kN.m)

外龍骨剪力圖(kN)

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變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

11.51kN11.51kN

11.51kN

外龍骨變形計算受力圖

0.048

外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.464kN.m 經過計算得到最大支座 F= 28.237kN 經過計算得到最大變形 V= 0.306mm

外龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)外龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.464×106/121500.0=12.05N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×18976/(2×90×90)=3.514N/mm2

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截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.306mm

外龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 六）、對拉螺栓的計算計算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 18

對拉螺栓有效直徑(mm): 15

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 174.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 29.580 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 28.237 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

三、800*2000大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算表

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四、800mm×2000mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算書

計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。計算參數:

模板支架搭設高度為5.1m，

梁截面 B×D=800mm×2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m，

梁底增加7道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

木方90×90mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度 1.20m。

梁頂托采用90×90mm木方。

梁底按照均勻布置承重桿7根計算。

模板自重0.36kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。

510

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圖1 梁模板支撐架立面簡圖

按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×2.00+0.36)+1.40×2.00=64.432kN/m2

由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m2

由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98

采用的鋼管類型為48×2.8。

一）、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×2.000×0.700=35.700kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.360×0.700×(2×2.000+0.800)/0.800=1.512kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×0.800×

0.700=1.120kN

均布荷載 q = 1.35×35.700+1.35×1.512=50.236kN/m

集中荷載 P = 0.98×1.120=1.098kN

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

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本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；

I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；

計算簡圖

0.215

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

37.21kN/m

變形計算受力圖

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0.006

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

N1=3.947kN

N2=11.483kN

N3=10.427kN

N4=11.483kN

N5=3.947kN

最大彎矩 M = 0.215kN.m

最大變形 V = 0.111mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.215×1000×

1000/37800=5.688N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取20.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×6100.0/(2×700.000×

18.000)=0.726N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

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面板最大撓度計算值 v = 0.111mm

面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

二）、梁底支撐木方的計算

（一）梁底木方計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 11.483/0.700=16.404kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.40×0.70×0.70=0.804kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.700×16.404=6.890kN

最大支座力 N=1.1×0.700×16.404=12.631kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.804×106/121500.0=6.62N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算 [可以不計算]

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×6890/(2×90×90)=1.276N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

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木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到12.151kN/m

最大變形 v =0.677×12.151×700.04/(100×9000.00×

5467500.0)=0.401mm

木方的最大撓度小于700.0/250,滿足要求!

三）、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。

托梁計算簡圖

0.000

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

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變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.000kN.m

經過計算得到最大支座 F= 11.499kN

經過計算得到最大變形 V= 0.000mm

頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.000×106/121500.0=0.00N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

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貴州省習水縣同澤?新時代三期（6#、8#樓）工程轉換層施工專項方案

截面抗剪強度計算值 T=3×10/(2×90×90)=0.002N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.000mm

頂托梁的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

四）、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。

五）、立桿的穩定性計算

立桿的穩定性計算公式

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力 N1=11.50kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.124×5.100=0.854kN N = 11.499+0.854=12.353kN

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60

A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97

W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

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1—— 外加劑影響修正系數，取1.200；

2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=43.190kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×43.200=38.880kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三）、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.35m。

荷載計算值 q = 1.2×38.880×0.350+1.40×3.600×

0.350=18.094kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 35.00×1.80×1.80/6 = 18.90cm3；

I = 35.00×1.80×1.80×1.80/12 = 17.01cm4；

18.09kN/m

計算簡圖

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0.222

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

13.61kN/m

變形計算受力圖

0.092

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

N1=2.533kN

N2=6.966kN

N3=6.966kN

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N4=2.533kN

最大彎矩 M = 0.221kN.m

最大變形 V = 1.162mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.221×1000×

1000/18900=11.693N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取21.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×3799.0/(2×350.000×

18.000)=0.905N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 1.162mm

面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求!

四）、梁側模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.35×38.88+1.4×0.35×

3.60=18.094kN/m

撓度計算荷載標準值q=0.35×38.88=13.608kN/m

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內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。

18.09kN/m

內龍骨計算簡圖

0.399

內龍骨彎矩圖(kN.m)

內龍骨剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 13.61kN/m

內龍骨變形計算受力圖

0.005

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內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.398kN.m 經過計算得到最大支座 F= 11.252kN 經過計算得到最大變形 V= 0.053mm 內龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.398×106/121500.0=3.28N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×6809/(2×90×90)=1.261N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.053mm

內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五）、梁側模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

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外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

11.25kN11.25kN11.25kN11.25kN11.25kN11.25kN

外龍骨計算簡圖

1.772

外龍骨彎矩圖(kN.m)

外龍骨剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

8.46kN 8.46kN

8.46kN

外龍骨變形計算受力圖

0.056

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外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.772kN.m 經過計算得到最大支座 F= 25.037kN 經過計算得到最大變形 V= 0.790mm 外龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)外龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.772×106/121500.0=14.58N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×13784/(2×90×90)=2.553N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.790mm

外龍骨的最大撓度小于700.0/250,滿足要求! 六）、對拉螺栓的計算計算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 18

對拉螺栓有效直徑(mm): 15

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 174.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 29.580

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對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 25.037 對拉螺栓強度驗算滿足要求!

三、1000mm×2000mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算表

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四、1000mm×2000mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算書

計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。計算參數:

模板支架搭設高度為5.1m，

梁截面 B×D=1000mm×2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m，

梁底增加7道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

木方90×90mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度 1.20m。梁頂托采用90×90mm木方。

梁底按照均勻布置承重桿7根計算。

模板自重0.36kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載

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2.00kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

510

圖1 梁模板支撐架立面簡圖

按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×2.00+0.36)+1.40×2.00=64.432kN/m2

由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m2

由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×2.8。一）、模板面板計算

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面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×2.000×0.700=35.700kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.360×0.700×(2×2.000+1.000)/1.000=1.260kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×1.000×0.700=1.400kN

均布荷載 q = 1.35×35.700+1.35×1.260=49.896kN/m 集中荷載 P = 0.98×1.400=1.372kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3； I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；

計算簡圖

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0.205

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

36.96kN/m

變形計算受力圖

0.006

變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.966kN N2=11.130kN N3=10.538kN N4=10.538kN

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N5=11.130kN

N6=3.966kN

最大彎矩 M = 0.204kN.m

最大變形 V = 0.112mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.204×1000×

1000/37800=5.397N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取20.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×6012.0/(2×700.000×18.000)=0.716N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

面板最大撓度計算值 v = 0.112mm

面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!

二）、梁底支撐木方的計算

（一）梁底木方計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 11.130/0.700=15.900kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×15.90×0.70×0.70=0.779kN.m

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最大剪力 Q=0.6×0.700×15.900=6.678kN

最大支座力 N=1.1×0.700×15.900=12.243kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.779×106/121500.0=6.41N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算 [可以不計算]

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×6678/(2×90×90)=1.237N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到11.949kN/m

最大變形 v =0.677×11.949×700.04/(100×9000.00×

5467500.0)=0.395mm

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木方的最大撓度小于700.0/250,滿足要求!

三）、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。

托梁計算簡圖

0.292

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖

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托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.305kN.m

經過計算得到最大支座 F= 11.466kN

經過計算得到最大變形 V= 0.009mm

頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.305×106/121500.0=2.51N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×5978/(2×90×90)=1.107N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.009mm

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頂托梁的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四）、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

橫桿的最大支座反力 N1=11.47kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.35×0.124×5.100=0.854kN N = 11.466+0.854=12.319kN

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A —— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W —— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25

—— 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 計算長度 (m)；

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參照《扣件式規范》2011，由公式計算

l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2)

k —— 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 —— 計算長度系數，參照《扣件式規范》附錄C表；u1 = 1.387, u2 = 1.893

a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.30m；

計算結果：取整體穩定最不利值 l0=3.365m =3365/16.0=210.048 =0.164

=12319/(0.164×397)=189.020N/mm2，立桿的穩定性計算 < [f], 滿足要求!

第四節 1000mm×2200mm大梁側面模板與支撐架子計算一、1000mm×2200mm大梁側面模板計算表

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二、1000mm×2200mm大梁側面模板計算書一、梁側模板基本參數

計算斷面寬度1000mm，高度2200mm，兩側樓板厚度180mm。模板面板采用普通膠合板。

內龍骨間距300mm，內龍骨采用90×90mm木方，外龍骨采用90×90mm木方。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距100+500+500+500mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑18mm。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度21.0N/mm2，彈性模量7000.0N/mm2。

木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

2200mm

模板組裝示意圖二）、梁側模板荷載標準值計算

強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；

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撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。

新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:

其中

c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取

200/(T+15)，取7.000h；

T —— 混凝土的入模溫度，取8.000℃；

V —— 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；

H —— 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m；

1—— 外加劑影響修正系數，取1.200；

2—— 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。

根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.000kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×48.000=43.200kN/m2

考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三）、梁側模板面板的計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。

面板的計算寬度取0.30m。

荷載計算值 q = 1.2×43.200×0.300+1.40×3.600×

0.300=17.064kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

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本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；

I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

17.06kN/m

計算簡圖

0.154

彎矩圖(kN.m)

剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 12.96kN/m

變形計算受力圖

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0.055

變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

N1=2.048kN

N2=5.631kN

N3=5.631kN

N4=2.048kN

最大彎矩 M = 0.153kN.m

最大變形 V = 0.697mm

(1)抗彎強度計算

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.153×1000×

1000/16200=9.444N/mm2

面板的抗彎強度設計值 [f]，取21.00N/mm2；

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度計算值 T=3×3071.0/(2×300.000×

18.000)=0.853N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

重慶市渝萬建設集團有限公司 71

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面板最大撓度計算值 v = 0.697mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

四）、梁側模板內龍骨的計算

內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.30×43.20+1.4×0.30×

3.60=17.064kN/m

撓度計算荷載標準值q=0.30×43.20=12.960kN/m

內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。

17.06kN/m

內龍骨計算簡圖

0.363

內龍骨彎矩圖(kN.m)

內龍骨剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

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12.96kN/m

內龍骨變形計算受力圖

0.000

內龍骨變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.362kN.m

經過計算得到最大支座 F= 10.565kN

經過計算得到最大變形 V= 0.042mm

內龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)內龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.362×106/121500.0=2.98N/mm2

內龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!

(2)內龍骨抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×6386/(2×90×90)=1.183N/mm2

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截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!

(3)內龍骨撓度計算

最大變形 v =0.042mm

內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!

五）、梁側模板外龍骨的計算

外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。

10.57kN10.57kN10.57kN10.57kN10.57kN10.57kN10.57kN

外龍骨計算簡圖

0.951

外龍骨彎矩圖(kN.m)

外龍骨剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

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8.02kN

8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN 8.02kN

外龍骨變形計算受力圖

0.020

外龍骨變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 1.109kN.m

經過計算得到最大支座 F= 22.715kN

經過計算得到最大變形 V= 0.367mm

外龍骨的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)外龍骨抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.109×106/121500.0=9.13N/mm2

外龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!

(2)外龍骨抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×6867/(2×90×90)=1.272N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!

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(3)外龍骨撓度計算

最大變形 v =0.367mm

外龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!

六）、對拉螺栓的計算

計算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；

A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

f —— 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

對拉螺栓的直徑(mm): 18

對拉螺栓有效直徑(mm): 15

對拉螺栓有效面積(mm2): A = 174.000

對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 29.580

對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 22.715

對拉螺栓強度驗算滿足要求!

三、1000mm×2200mm大梁模板扣件鋼管高支撐架子計算表

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四、1000mm×2200mm梁模板扣件鋼管高支撐架子計算書

計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。計算參數:

模板支架搭設高度為5.1m，

梁截面 B×D=1000mm×2200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m，

梁底增加7道承重立桿。

面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

木方90×90mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁底支撐木方長度 1.50m。梁頂托采用90×90mm木方。

梁底按照均勻布置承重桿7根計算。

模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

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510

圖1 梁模板支撐架立面簡圖

按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×2.20+0.35)+1.40×2.00=70.540kN/m2

由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.20+0.7×1.40×2.00=73.240kN/m2

由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98 采用的鋼管類型為48×2.8。一）、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.500×2.200×1.000+0.350×1.000)=50.805kN/m

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考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(2.000+0.000)×1.000=1.800kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M —— 面板的最大彎距(N.mm)； W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取20.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.35×50.805+0.98×1.800)×0.350×0.350=0.862kN.m

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.862×1000×1000/54000=15.959N/mm2

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算]

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×50.805+1.0×1.800)×0.350=14.774kN

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截面抗剪強度計算值 T=3×14774.0/(2×1000.000×

18.000)=1.231N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×50.805×3504/(100×10000×486000)=1.062mm

面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求!

二）、梁底支撐木方的計算

（一）梁底木方計算

作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

1.荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×2.200×0.350=19.635kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q2 = 0.350×0.350×(2×2.200+1.000)/1.000=0.662kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)×1.000×

0.350=0.700kN

考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9×(1.35×19.635+1.35×0.662)=24.660kN/m

考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.9×0.98×0.700=0.617kN

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木方計算簡圖

0.148

木方彎矩圖(kN.m)

木方剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

20.30kN/m

變形計算受力圖

木方變形圖(mm)

經過計算得到從左到右各支座力分別為

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N1=-0.237kN

N2=2.964kN

N3=6.639kN

N4=6.545kN

N5=6.639kN

N6=2.964kN

N7=-0.237kN

經過計算得到最大彎矩 M= 0.148kN.m

經過計算得到最大支座 F= 6.639kN

經過計算得到最大變形 V= 0.007mm

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.148×106/121500.0=1.22N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×3.438/(2×90×90)=0.637N/mm2

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截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

最大變形 v =0.007mm

木方的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!

（二）梁底頂托梁計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。

6.64kN

6.64kN 6.64kN 6.64kN 6.64kN 6.64kN

托梁計算簡圖

1.046

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

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5.46kN 5.46kN 5.46kN 5.46kN 5.46kN 5.46kN

托梁變形計算受力圖

0.040

托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.045kN.m 經過計算得到最大支座 F= 14.772kN 經過計算得到最大變形 V= 0.567mm 頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=1.045×106/121500.0=8.60N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算] 截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×8133/(2×90×90)=1.506N/mm2

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截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2 (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.567mm

頂托梁的最大撓度小于700.0/250,滿足要求! 三）、扣件抗滑移的計算

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四）、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

其中 N —— 立桿的軸心壓力最大值，它包括：

橫桿的最大支座反力 N1=14.772kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.135×5.100=0.836kN N = 14.772+0.836=15.608kN

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；

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h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m；

—— 由長細比，為2100/16.0=131 <150 滿足要求!

—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391；

經計算得到=15608/(0.391×397)=100.393N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h —— 立桿的步距，1.50m； la —— 立桿迎風面的間距，1.50m；

lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.500×1.500×1.500/10=0.022kN.m；

Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=14.772+0.9×1.2×0.688+0.9×0.9×1.4×0.022/0.700=15.644kN

經計算得到=15644/(0.391×397)+22000/4248=105.812N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求! 第五節 18.50m轉換層樓板支撐架子計算一、18.50m轉換層扣件鋼管樓板模板支架計算表

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二、18.50m轉換層扣件鋼管樓板模板支架計算書

計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）。

計算參數:

模板支架搭設高度為5.2m，

立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。

木方45×90mm，間距300mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

梁頂托采用90×90mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載

2.50kN/m2。

扣件計算折減系數取1.00。

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圖1 樓板支撐架立面簡圖

圖2 樓板支撐架荷載計算單元

按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.18+0.30)+1.40×

2.50=9.282kN/m2

由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.18+0.7×1.40×

2.50=8.282kN/m2

由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40

采用的鋼管類型為48×2.8。

一）、模板面板計算

面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連

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續梁計算。

考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.180×1.000+0.300×1.000)=4.336kN/m

考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗彎強度計算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大彎距(N.mm)；

W —— 面板的凈截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗彎強度設計值，取20.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷載設計值(kN/m)；

經計算得到 M = 0.100×(1.20×4.336+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.075kN.m

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.075×1000×

1000/54000=1.392N/mm2

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

(2)抗剪計算 [可以不計算]

T = 3Q/2bh < [T]

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其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.336+1.4×2.250)×0.300=1.504kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1504.0/(2×1000.000×

18.000)=0.125N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求!

(3)撓度計算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.336×3004/(100×10000×486000)=0.049mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算

經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為1200.000mm

集中荷載 P = 2.5kN

考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.180×

1.200+0.300×1.200)=5.203kN/m

面板的計算跨度 l = 300.000mm

經計算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.203×0.300×0.300=0.234kN.m

經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.234×1000×

1000/54000=4.333N/mm2

面板的抗彎強度驗算 f < [f],滿足要求!

二）、模板支撐木方的計算

木方按照均布荷載計算。

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1.荷載的計算

(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×1.355+1.20×0.090)=1.561kN/m

考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.945+1.561)×1.000=2.506kN

2.木方的計算

按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

均布荷載 q = 2.506/1.000=2.506kN/m

最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.51×1.00×1.00=0.251kN.m

最大剪力 Q=0.6×1.000×2.506=1.504kN

最大支座力 N=1.1×1.000×2.506=2.757kN

木方的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm3；

I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm4；

(1)木方抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.251×106/60750.0=4.13N/mm2

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木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)木方抗剪計算 [可以不計算]

最大剪力的計算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×1504/(2×45×90)=0.557N/mm2

截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

木方的抗剪強度計算滿足要求!

(3)木方撓度計算

均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到

1.301kN/m

最大變形 v =0.677×1.301×1000.04/(100×9000.00×

2733750.0)=0.358mm

木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!

(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算

經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2

考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN

經計算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×1.561×1.000×1.000=0.755kN.m

抗彎計算強度 f=0.755×106/60750.0=12.43N/mm2

木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

三）、托梁的計算

托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。

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集中荷載取木方的支座力 P= 2.757kN

均布荷載取托梁的自重 q= 0.078kN/m。

托梁計算簡圖

0.936

托梁彎矩圖(kN.m)

托梁剪力圖(kN)

變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

托梁變形計算受力圖

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0.038

托梁變形圖(mm)

經過計算得到最大彎矩 M= 0.935kN.m

經過計算得到最大支座 F= 10.110kN

經過計算得到最大變形 V= 0.638mm

頂托梁的截面力學參數為

本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；

(1)頂托梁抗彎強度計算

抗彎計算強度 f=0.935×106/121500.0=7.70N/mm2

頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!

(2)頂托梁抗剪計算 [可以不計算]

截面抗剪強度必須滿足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪強度計算值 T=3×5936/(2×90×90)=1.099N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!

(3)頂托梁撓度計算

最大變形 v =0.638mm

頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!

四）、扣件抗滑移的計算

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貴州省習水縣同澤?新時代三期（6#、8#樓）工程轉換層施工專項方案

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。

五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力)

作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

1.靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架的自重(kN)：

NG1 = 0.126×5.150=0.649kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.180×1.000×1.000=4.518kN

考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 4.920kN。

2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。

考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN

3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

六）、立桿的穩定性計算

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

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其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.05kN

i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；

A —— 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；

h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m；

—— 由長細比，為2100/16.0=131 <150 滿足要求! —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391；

經計算得到=9054/(0.391×397)=58.237N/mm2；

不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 風荷載標準值(kN/m2)；

Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2

h —— 立桿的步距，1.50m；

la —— 立桿迎風面的間距，1.00m；

lb —— 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；

風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×

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1.500/10=0.022kN.m；

Nw —— 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；

Nw=1.2×4.920+0.9×1.4×2.250+0.9×0.9×1.4×

0.022/1.000=8.764kN

經計算得到=8764/(0.391×397)+22000/4248=61.561N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算

< [f],滿足要求!

七）、樓板強度的計算

1.計算樓板強度說明

驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.80m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。

寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2592.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=4800mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：

2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求

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樓板計算長邊4.80m，短邊4.80×1.00=4.80m，

樓板計算范圍內擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。

第2層樓板所需承受的荷載為

q=1×1.20×(0.30+25.10×0.18)+

1×1.20×(0.65×5×5/4.80/4.80)+

1.40×(0.00+2.50)=10.13kN/m2

計算單元板帶所承受均布荷載q=4.80×10.13=48.60kN/m

板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×48.61×4.802=57.45kN.m

按照混凝土的強度換算

得到5天后混凝土強度達到48.30%，C50.0混凝土強度近似等效為C24.2。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11.51N/mm2

則可以得到矩形截面相對受壓區高度：

= Asfy/bh0fcm = 2592.00×360.00/(4800.00×160.00×11.51)=0.11

查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為

s=0.104

此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.104×4800.000×160.0002×11.5×

10-6=147.1kN.m

結論：由于Mi = 147.08=147.08 > Mmax=57.45

所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。

第六節大梁模板支撐架子搭設簡圖

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5100

2006701500

101

01010530

180

圖1 支架立面圖

2200

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圖2 梁截面放大圖

第五章施工部署

第一節、落實責任人

1、為了保證該轉換層在整個施工過程的各項管理工作組織嚴密，緊張而有序進行，行動統一指揮，各部門職責明確，項目部決定成立轉換層施工管理領導小組，由項目經理任組長，技術負責人和施工負責人任副組長，成員由各部門負責人組成。領導小組全體成員必須從思想上高度重視，在轉換層施工中，明確責任，努力做好各職能部門的協調配合工作，確保該轉換層的質量、安全、進度等各項指標的實現。

2、整個轉換層在鋼筋綁扎和模板安裝階段，仍然按施工組織設計中的施工流水段組織施工，轉換層梁板砼設計要求須連續澆筑，不得留設施工縫。為了保證轉換層梁板混凝土澆筑的連續性，項目部決定選派責任心強、經驗豐富的施工管理人員組成兩個管理班組（每個班組12小時），在混凝土澆筑時堅守第一線進行跟班管理，同時并由項目經理負責全面協調工作。第二節、施工進度計劃

1、該轉換層施工工期為28天。具體施工進度安排詳見《轉換層施工進度計劃表》

2、澆注砼前準備若干農用塑料薄膜、彩條布、草墊等物品，用與轉換層梁板結構砼的保濕、保溫之用。

3、在轉換層施工過程中，配備相應的備用設備，如混凝土振動棒、攪拌設備配件、泵送設備配件、上料車設備配件、塔吊設備配件等都需要做到一用一備，

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勞動力班子也必須要安排機動人員進行替換上崗。

第六章施工準備

第一節、施工技術交底

1、在轉換層施工時，必須提前一周由項目經理組織技術部門、施工部門、質量部門、安全部門、材料部門、設備部門、后勤保障部門等相關負責人召開施工準備工作會，并應對各部門強調轉換層的重要性、施工難度和施工重點，并對各部門的職責提出具體的分工要求，做好項目各部門的配合協調工作。

2、在轉換層施工前一周以內，必須由項目技術負責人組織全體施工技術人員進行轉換層結構施工圖交底工作，和轉換層施工方案的技術交底工作，并應向與會人員強調轉換層的重點和難點。嚴格要求各施工技術人員按照施工規范和設計圖進行施工和檢查，嚴格控制每一道工序的施工質量，禁止將不合格工序帶入下一道工序，避免對工期和質量造成極大的損失。

3、施工負責人應組織全體施工班組操作人員進行詳細施工方案交底和相應的施工驗收規范的交底工作。對轉換層的重點和難點部位，應仔細地分析、講解，提高操作工人的質量意識，落實各工序的質量責任，嚴格工序質量，避免造成返工。

第二節、轉換層結構每一單元勞動力需用計劃表

勞動力需用計劃表

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第三節、轉換層結構每一單元主要設備需用計劃表

主要機械設備一覽表

第四節、轉換層結構施工鋼管架料、木材及其他材料需用計劃表

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備注：設備部門應在轉換層結構施工前一周內,應對即將投入轉換層結構施工所用的機械設備進行一次全面的檢修,及時添加所需設備。在轉換層結構施工過程中，設備工長應經常帶領維護工對使用中的機械設備進行維護保養，及時排除機械故障和設備安全隱患。同時加強對操作工人的業務技能和安全意識的學習。

第五節、材料供應

1、材料部門應根據轉換層結構施工所需的各類材料和架料的數量，積極組織貨源按時入場，以滿足施工生產的需要。同時加強對到場的各類材料和架料的

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堆放和使用管理，減少積壓和浪費，節約工程成本，提高經濟效益。

2、由于轉換層砼澆筑量大，在條件允許的條件下，宜采用一次連續澆筑，因此，應在轉換層砼澆前一周，由項目技術負責人組織混凝土原材料供應單位的相關技術人員召開專題討論會，研究解決如下問題：

（1）、所需的各種原材料的供應、備料以及質量檢測的技術措施。（2）、各種計量器具和檢測。

（3）、泵站和施工現場的所有相關設備車輛的檢修保養。

（4）、如何保證連續供應的問題，如果遇到廠家設備故障，運輸道路堵塞應急措施辦法。

第七章主要施工方法

第一節、模板工程

（一）支撐系統的搭設方法

1、根據各層結構位置特點，分部位采取以下措施：

（1）、結合本工程的具體情況和鋼管腳手架的特點決定搭架順序，先框支梁，后次梁，最后再搭設板支撐架，即先按要求搭設完梁下的支撐架，再在梁與梁間板下按要求搭設板的支撐架，在搭設板支撐架時，必須采用鋼管將梁、板支撐架牢固相連，以確保梁、板支撐架的整體穩定性。

（2）、上部大梁與下部結構梁正對，下部梁上墊90×90木枋，加固一層。（3）、大梁下部一側為梁，一側為板，主梁位置均用90×90木枋支撐在附梁上，并加固二層，解決其荷傳遞。

（4）、大梁下部為板，立柱下用90×90木枋支撐在附近梁上，并加固二層，解決其荷載傳遞。

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2、必須嚴格按照經驗算合格的轉換層支撐系統的搭設要求進行搭設。 3、在搭設轉換層鋼筋支撐架前，應在13.20m標高層板面上，彈出18.50m標高層——轉換層的主、次梁向下的垂直投影線，根據每根梁的高度和相關搭設要求，在板面上分劃出支撐架的立桿定位點，作為控制搭設質量的依據。

4、所有轉換層大梁下的支撐架中，普通腳手架的受力豎桿下端必須安裝90×90墊枋（注：也可安裝槽鋼替代墊枋），以增大豎桿底端部的受壓面積，對13.20m標高層結構有利。另外所有受力橫桿與豎桿相交處，應在豎桿上增設一個扣件，使之成為雙扣件受力方式。

5、在搭設梁、板支撐架時，應根據梁高、板厚及層高，準確計算出支撐架的搭設高度，確定豎桿的組合單元長度。同時應盡量使豎桿兩端的外伸出豎桿端部的長度較少，外伸長度不宜大于300mm。

6、18.50m～13.20m層支撐架體，除按照轉換層內各框架梁的具體搭設相應的支撐架外，同時整個轉換層支撐架則采用滿堂整體腳手架搭設方式。用縱橫方向的橫桿將框肢梁、次梁、樓板支撐架連接貫通，以增加整個支撐系統的整體穩定性。

7、為了降低轉換層框支梁、次梁對13.20m標高層相應位置的框架梁的不利影響,應將轉換層大梁的施工荷載盡量以最短的傳遞路徑傳遞給框架柱，同理還應盡量減小9.10m標高層各梁、板結構跨中荷載，因此在轉換層結構支撐架中，當梁高H≥2000時，在梁下原有受力支撐架的基礎上再增設“八”字形斜撐，間距同豎桿間距。

8、由于本轉換層的層高較高（注：轉換層層高為5.30m），為了防止轉換層支撐架在轉換層梁、板澆筑過程中，因巨大荷載的不均勻分布對支撐架的穩固性的不利影響，決定將整個腳手架系統與所有框肢柱、筒體、剪力墻牢固相連，具體做法是：可用普通鋼管通過筒體、剪力墻原有門洞將內外架子相連，當筒體、

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剪力墻上沒有門洞時，則可利用筒體、剪力墻上原有的對拉螺栓孔，重新加設縱橫鋼管和對拉螺栓來連接墻內外腳手架。同時在梁與梁之間的樓板支撐架內再增設垂直剪刀撐，間距為3000mm。剪刀撐采用普通鋼管進行搭設，接頭處必須用兩個旋轉扣件進行搭設連接。剪刀撐鋼管必須和支撐架內橫桿或立桿進行牢固連接。

9、從18.50m標高層的梁板結構布置與13.20m標高層的梁板結構布置相比較得知，13.20m標高層梁板結構中的次梁與18.50m層大梁的部分位置不相一致，如果直接將轉換層大梁的荷載傳遞給13.20m標高層的板上，這將對13.20標高層的樓板結構不利。為保證轉換層大梁的荷載能夠直接傳遞到13.20標高層的次梁上，將增設“八”字形斜向支撐將大梁的荷載傳遞至13.20m標高層次梁上。所有梁下受力斜撐必須采用雙扣件受力方式。同時在13.20m標高層布設木墊枋。（二）模板系統 1、模板系統施工工藝

2、梁、柱、墻模板

柱、墻、板模板配置同《施工組織設計》。 3、柱、墻、梁模板安裝

（1）柱、墻模板安裝方法同《施工組織設計》中柱、墻模板安裝方法。（2）梁底模板安裝：

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1、必須根據設計及規范要求，首先確定每根梁起拱高度。結合本工程的實○

際情況，決定對跨度小于9.0m的框架梁按15mm起拱。為了保證梁跨中頂面標高符合設計要求，我們決定在梁起拱時，采取將在梁的兩端梁底標高向下降低一個起拱值來解決梁的起拱問題。

2、用水平儀抄測跨中梁底縱桿標高，并作好標記，在梁兩端柱筋上的水平○

標高標記、向下用尺量一個起拱高度值，并重新作好標記，并將原標記除去。

3、利用已抄測的梁底縱桿標高和兩端柱筋上的起拱標高，拉線并調整縱橫○

桿使其與標高控制線相吻合。

4、將支撐架上的小橫桿逐一擺放均勻（間距按前面說明）后，用扣件固定○

在縱桿上。

5、將預先制作好的梁底板模按編號逐一擺放在梁小橫桿上，根據柱上或柱○

底標注的控制軸線、對梁底間模板進行校核后，用扣件將梁底模板與小橫桿相連。

6、梁底模安裝完成后，應隨即由工長再一次對梁底模板的底標高（含起拱○

值）進行復核、檢查，如發現偏差，應立即進行調整使其達到設計和施工規范要求。

（3）梁側模板安裝：

1、梁側模板安裝前，梁鋼筋的成型質量必須通過項目部質檢員的檢查合○

格，且向質檢站和監理部報驗并驗收合格后，才能進行梁側模板安裝。

2、由于轉換層大梁的斷面較大，高度較高，決定在現場采用復合板拼裝、○

內外龍骨均采用90*90的木枋加強，按照每600㎜采用Φ16對拉螺栓拉接固定。

3、梁的側面模板安裝前，應仔細檢查大梁支架的垂直度和在梁底模板上○

的軸線位置，并按規范要求綁扎好塑料卡墊塊和鋼筋墊鐵（Φ25@1000）。

4、采用塔機按模板編號逐根梁進行吊運安裝，梁側模就位后應立即將梁○

側模板進行拼縫組裝，校正側模的垂直度后并作臨時穩固。為了保證梁的斷面尺

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寸，縮短模板的安裝時間，可采取在梁側模板上口及梁的中部位置處擺放與梁寬尺寸相同的內襯鋼筋（Φ14），內襯鋼筋必須經過型材切割機切割而成，以防襯鐵端部損壞模板。在穿對拉螺栓時、如遇在原有預設的對拉螺栓孔處有鋼筋阻擋，則須利用便攜式電動鉆孔機重新鉆孔；對拉螺桿安裝完畢后，立即用普通鋼管作背杠對梁側模板進行校正、加固。

4.模板安裝質量檢查和驗收

（1）、整個模板的驗收過程：

施工班組自檢驗收合格后填寫報資料，澆筑砼。

（2）、模板安裝完成，在施工班組自檢合格后，澆筑砼前由項目技術負責人、組織有關人員進行對模板工程的成型質量驗收。

（3）、驗收合格后，向監理部發出報驗申請單，并配合監理人員全面檢查驗收，同時作好相關記錄。

（4）模板驗收包括以下內容：

○1、模板安裝必須符合該工程模板設計和技術措施的規定。

○2、模板安裝必須符合施工圖所要求的斷面尺寸、軸線標高、墊鐵、墊塊以及預留洞口的位置大小符合要求，同時模板的安裝質量必須符合模板工程施工有關驗收規范要求。

○3、模板支點及支撐系統必須牢靠，并具有足夠的穩定性和安全性，連接件中的緊固螺栓、支撐扣件緊固、對拉螺栓的緊固均必須滿足規范要求。

○4、預留件的規格、數量、位置、穩固可靠，模板內清潔度必須滿足要求。

○5、軸線、標高自檢記錄、鋼筋隱蔽檢查驗收記錄、預留、預埋件檢查記錄等相關資料必須齊備。

○6、按《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2001的規定，逐項進

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行評定驗收。

○7、支架模板上施工荷載不得超過規定值。

○8、在模板上運輸砼或操作用的走道板必須搭設好。

○9、作業面孔洞及臨邊防護已經形成，垂直作業已設立隔離防護措施。

第二節、鋼筋工程

（一）、鋼筋加工計劃的編制

1、鋼筋加工計劃編制流程圖

2、由于本轉換層大梁斷面較大，大部分為框肢梁，梁配筋較多，鋼筋直徑較大，大梁內部受力主筋普遍為Φ25㎜～Φ32㎜，且大梁內底部鋼筋多達2～3層，大梁內部負筋為Φ25㎜同樣也是多達2～3層。因此，在編制鋼筋加工計劃前，須由項目部技術負責人組織技術、施工、質量等部門召開施工圖會審，認真仔細地對施工圖要求與現場實際施工的可行性進行分析、研究、確定方案、統一認識。如需設計院解決和認可的問題應及時報設計院批準。

3、鋼筋入場后，必須嚴格按照公司的程序文件中有關鋼材入場管理制度要求按規格、檢驗狀態進行分類堆放整齊。在每種鋼材上都必須掛好標識牌，標識清楚該種鋼材的規格、數量、生產地，是否通過抽樣檢測并合格。新進入場的鋼筋在未檢測合格以前不能與庫存原有同種規格的鋼筋堆放在一起，應另處堆放。新鋼筋入場以后，立即向監理部申請進行原材料抽測報驗。待在監理部人員鑒證下，取樣送檢后合格，才能與原有同種規格的鋼筋合并堆放。也只有抽檢合格的

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鋼筋才能用于鋼筋半成品加工生產，未檢合格的鋼材嚴禁投入使用。

4、為了確保鋼筋加工計劃的準確性，計劃員編制完成鋼筋加工計劃表后，立即交由項目技術部門進行審核，同時報送計劃表給鋼筋加工房的專職工長再核對施工圖，進行查漏補缺，并將信息反饋給項目技術負責人。鋼筋加工計劃表經項目技術負責人審定批準后，將計劃表分發給相關部門人員手中，立即組織實施鋼筋加工生產，在鋼筋加工生產過程中，鋼筋工長應隨時檢查鋼筋半成品的制作質量，嚴格按照鋼筋加工計劃表組織生產，在斷料、配筋過程中，要合理利用余料、廢料，變廢為寶，降低損耗減少返工損失，提高經濟效益。鋼筋工長必須負責鋼筋加工半成品的堆放、標識以及發貨的管理工作，做到堆放整齊有序、標識清楚明晰、發貨準確及時。由于部分鋼筋需要接長，按現行規范規定，鋼筋接長宜采用焊接或是直螺紋絲接頭連接。因此，鋼筋工長還必須負責鋼筋接長的接頭質量檢查，并按規范要求在監理見證下進行抽樣送檢工作，并做好相關記錄。同時還應負責鋼筋房的安全生產、文明施工的管理工作。

（二)、鋼筋加工計劃的編制方法

1、因設計要求，本轉換層梁鋼筋接頭將采用機械連接方式，這就給鋼筋加工計劃編制的準確度提出了非常高的要求，特別是梁的上部鋼筋在端支座均要向下彎錨入柱內，且梁上部筋又多達三層之多，故在錨入柱內時，應充分考慮各梁鋼筋相互間隙應符合規范要求，所以在編制加工計劃時，必須逐一繪制每根梁在柱內的節點大樣圖，技術部門認真分析節點大樣圖的施工可行性，配合計劃員編制出鋼筋計劃表，并將編制好的計劃交由項目技術負責人進行審核。鋼筋加工計劃表經項目技術負責人審定批準后將計劃表分發給相關部門。

2、在鋼筋進行加工制作前，須由項目技術負責人召集鋼筋工，負責鋼筋加工制作的專職工長和現場負責鋼筋綁扎的工長進行全面的鋼筋工程施工技術交底，向其說明轉換層梁鋼筋的特殊性和復雜性，如果鋼筋制作質量達不到要求，

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將嚴重影響整個轉換層的施工質量，要求各工長應在施工生產中加強管理，確保質量。同時要求，在鋼筋開始加工前，必須要由工長組織班組全體人員進行一次技術和質量的交底。

（三)、鋼筋加工

1、鋼筋在加工過程中，應嚴格按照鋼筋計劃表進行加工。施工班組必須設

立質量員對每一根梁的主筋和梁箍筋等的加工質量進行仔細的檢查，重點解決好在鋼筋加工過程中容易出現加工誤差的環節，提高手工或機械操作的準確性。

2、工長應隨時抽查鋼筋加工好的成品的加工質量，嚴格控制加工誤差在10mm

以內，彎折角誤差在1o以內，對于超出質量要求的必須要求返工。應嚴格控制鋼筋加工過程的質量，嚴把質量關。

3、鋼筋加工半成品應嚴格實行掛牌制度，并按每一根作為一個堆放單元、

進行分類堆放，掛上標志牌，鋼筋房工長還應抓好鋼筋房的安全生產、文明施工的管理工作。

4、由于柱子鋼筋在轉換層內進行彎錨（按頂層構造要求），框支柱有部分縱

筋向上部延伸一層，因此，在編制柱鋼筋加工計劃時，應嚴格按11G101-1圖集中的框支柱頂層柱筋構造的要求、進行編制柱筋加工計劃，同時計劃員應深入現場，用水平儀操測出每根柱內每根柱筋的預留高度，再計算出每根鋼筋準確的下料長度。根據穿過柱子的梁上部鋼筋的層數，確定柱筋頂端的水平折點，彎折點宜低于梁頂面200～250mm，以避開柱內縱、橫方向梁的上部筋。

（四)、鋼筋接頭

1、墻鋼筋接頭類型或接頭質量要求詳見《施工組織設計》

2、由于柱筋在轉換層內彎錨，且水平彎錨段的朝向要求非常嚴格，所以柱

筋接頭在采用焊接或是直螺紋絲接頭連接時，應嚴格控制好柱筋水平彎錨段的方

向和連接質量，避免水平彎錨段的朝向移位和連接質量達不到位質量要求。

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3、考慮到轉換層鋼筋上部配筋較多，在梁鋼筋安裝前，首先在每一道梁底板位置的上方搭設好鋼筋綁扎支撐架，用支撐置梁內底最下層鋼筋和梁面鋼筋中的最下一層鋼筋，梁內上部及下部的其它各層鋼筋則采用楞頭鋼筋（Φ25㎜）進行分層。梁內中部腰筋即可采用加設抬棒鋼管來定位，也可采用在原支架上設立吊鉤來定位。支撐架上部的抬杠應高于該大梁的設計頂標高50㎜—100mm，使該大梁形成懸空吊扎的方式。為了便于梁鋼筋的機械連接，應盡量使同一編號梁內的兩端邊跨及中間跨搭設好支撐架，并將該根梁的上部鋼筋，按設計要求分層擺放在支撐架上。

4、在鋼筋擺放在支撐架上進行連接時，必須講究一定的順序，即先短跨，后長跨，或先縱向后橫向，且還必須先底層，后面層的原則進行分層有序的連接，切不可隨意擺放連接，造成一同方向的梁筋重疊以至過高，而影響梁頂標高的控制。由于轉換層梁上、下部配筋均較多，所以在擺放一個方向的梁鋼筋時，要充分考慮另一方向梁鋼筋的擺放（穿）的施工難度。為了便于另一個方向梁鋼筋的順利安放，先期擺放的梁鋼筋須在穿過柱子鋼筋的位置時，用鋼管將各層鋼筋預先分隔，留出空隙，以利于另一個方向的梁鋼筋在柱內交匯處順利安放。

5、在進行接頭抽檢時，每一個驗收批，應隨機抽取10%的連接接頭進行外觀質量檢查，如遇外觀質量達不到規范要求，必須進行返工。

（1）、鋼筋接頭位置、錨固長度、搭接長度

（2）、本轉換層縱向受力鋼筋的錨固長度按設計要求進行錨固（d主鋼筋直徑）。

（3）、由于本轉換層柱子為框肢柱（KZZ），同時考慮到本轉換層抗震等級為一～二級，因此，綜合以上因素，決定按照11G101-1圖集中相關要求為準進行施工。

（4）、柱縱筋的接頭第一排距樓板按11G101-1圖集中的相關要求施工，第

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二排與第一排鋼筋按35d錯開（且＞500），接頭數量按同一截面不大于50%進行控制，墻體鋼筋的接頭位置及數量按設計總說明和11G101圖集為準。

（5）、框架梁在邊柱、墻內錨固，在中柱內的梁鋼筋應盡量貫通設置，避免柱內梁筋重疊，次梁鋼筋在主梁內錨固。同一截面的鋼筋接頭數量應≤50%，相鄰鋼筋接頭應錯開不小于35d。梁下部鋼筋在凈跨1/3區段的中跨內不宜設置接頭，應設置在邊跨1/3區段內；梁上部鋼筋可在跨中1/3區段設置現場接頭，直螺紋絲接頭、電弧焊接頭同一截面內接頭數量應≤50%。上部鋼筋因接長而設置的直螺紋絲接頭、電弧焊接頭，若在邊跨1/3區段內設置，同一截面內的接頭數量應≤25%，且梁端加密區內不宜設置直螺紋絲接頭和電弧焊接頭。本轉換層的柱縱筋和梁配筋不得使用閃光焊接頭。

（6）、板筋按設計要求板面筋在中間支座貫通設置，在端支座應伸至梁外皮面保護層厚度彎錨入柱、墻、梁內且垂直彎錨段應≥10d，板底筋在中間支座貫通設置，在邊支座按15d錨固于柱、墻、梁內。板上部受力鋼筋在跨中1/3區段采用綁扎接頭（搭接長度為500），同一截面數量應≤50%。板下部受力鋼筋在邊跨1/3區段內采用單面焊接接頭，同一截面數量應≤50%。

（7）、所有鋼筋的焊接接頭需進行現場隨機抽樣送檢，抽樣數量按300個接頭為一組進行控制。

6、鋼筋保護層

（1）、各類鋼筋保護層厚度：柱、梁主筋保護層厚度為25mm，主梁上部鋼筋的保護層厚度a=次梁面筋直徑+板面筋直徑+板面保護層厚度，墻體外側水平鋼筋的保護層厚度為15mm，板的外側受力主筋的保護層為15mm，筒體暗梁保護層厚度為50mm。

（2）、柱子、墻體保護層的控制方法為在柱筋綁扎完成后，采用Φ16㎜短鋼筋點焊于柱箍或主筋上（或者采用定型青石塊或砼塊綁扎在主筋外側面，確保

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鋼筋保護層的厚度），外伸長度符合保護層要求，且間距不大于600㎜×600㎜。

（3）、梁側面保護層同樣采用在鋼筋上焊接橫向鋼筋Φ14㎜作為保護層墊塊，所用墊鐵鋼筋長度為梁寬，間距≤1000㎜×1000㎜，沿著梁的長度方向布置。梁底保護層則用Φ16㎜鋼筋墊子鐵板作為保護層墊塊，以取代通常采用的水泥砂漿或花崗石墊塊（或者采用定型青石塊綁扎在主筋外側面，確保鋼筋保護層的厚度），墊子鐵板應與梁主筋呈45度角斜向放置在梁底板與梁箍筋之間。考慮到本工程框架梁斷面大、配筋多、鋼筋骨架重量大，所以梁底模上的鋼筋墊子鐵板間距應不大于1000㎜，以確保梁的保護層符合規范要求。部分斷面較小（h<1000）梁和板底部鋼筋保護層，采用花崗石墊塊。板的上部鋼筋保護層且采用在面筋上焊接豎向墊子鐵板采用Φ10㎜@800㎜呈梅花形分布式或安放鐵馬凳“Π”Φ10㎜@800㎜來滿足板上部筋的保護層要求。

（4）、鋼筋綁扎

1、鋼筋綁扎工藝

編制鋼筋加工計劃鋼筋制作加工發料至施工現場。

○2、鋼筋綁扎施工

○2-1、鋼筋綁扎方法：柱、墻、板采用就位綁扎，梁鋼筋則采用先懸空綁扎再就位入模法。

○2-2、柱鋼筋綁扎：本工程柱箍筋按設計和規范要求應全加密柱，且柱箍直徑較大，箍筋肢數多，這給柱箍的綁扎帶來了一定難度。

○2-2-1、考慮到轉換層大梁配筋較多，為了保證KZL梁內鋼筋的間隙均勻，因此在柱筋綁扎時，必須調整好柱子主筋的排距，如遇局部柱筋排距不均時，應將柱筋進行調校，使其均勻分布。

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○2-2-2、將柱子主筋和箍筋沾附著的污垢應清除干凈，并沖洗已經鑿毛砼柱腳。

○2-2-3、安裝柱箍前，應預設好操作平臺和護身欄桿，在安裝柱箍時，應按照設計要求的箍筋肢數逐層依次套箍。應將箍筋彎鉤或對焊箍的接頭逐層交叉設置，不可重疊。

○2-2-4、箍筋必須水平，緊靠柱子主筋，組合內箍應緊靠柱筋和外箍，并用雙扎絲進行“八”字型綁扎。

○2-2-5、梁、柱節點內的柱箍筋綁扎方法：首先柱箍筋應隨梁筋一起分層逐步套入，但柱箍筋暫不要和柱主筋綁扎；其次待與該柱相連的各KZL柱梁鋼筋綁扎完并安放就位后，并檢查柱箍肢數和間距準確無誤后，進行柱筋綁扎。梁柱節點處，柱內箍筋必須按設計要求施工，嚴禁出現漏綁錯扎現象。

○2-3、梁鋼筋綁扎：

○2-3-1、梁筋綁扎工藝流程圖

搭設梁筋支撐架套入梁箍筋綁扎梁鋼筋綁扎網片筋拆除支撐架

○2-3-2、由于轉換層大梁均為框支梁（KZL），梁斷面非常大，配筋層數及數量較多，重量大。因此，框架梁的綁扎方法則不可采用常規的綁扎方式，而應采取懸空綁扎方式，及梁底板位置上方搭設支撐架，用于擺放及綁扎梁鋼筋，否則梁的綁扎質量及梁筋墊塊無法滿足設計和規范要求。在綁扎轉換層梁鋼筋時，必須嚴格按照預先確定的綁扎順序組織實施，切不可亂擺亂放。

○2-3-3、在整個轉換層鋼筋綁扎過程中，確定出主框支梁與次梁支梁以及次梁的關系后，先擺放主框支梁鋼筋，再擺放次框梁鋼筋。但應特別指出，在梁柱點處應盡量同時分層擺放。在端支座因為梁鋼筋均存在彎錨的形成，所以必須同時擺放以該柱為支座的所有梁鋼筋。

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○2-3-4、在安裝梁鋼筋時，在梁柱節點處應特別注意：梁鋼筋穿過柱子時，必須嚴格按梁主筋間距進行擺放，一次到位。由于梁內鋼筋數量較多，如遇梁鋼筋在穿過柱筋時，發生沖撞，應適當調整柱子間距而不能調整梁主筋間距。 ○2-3-5、梁鋼筋擺放完成后，仔細檢查每一根梁鋼筋的數量、錨固長度、間距、平面位置等，符合要求后隨即進行鋼筋的機械連接。機械連接梁鋼筋時，同樣也應分層連接。即同根梁應先連接中跨梁，再連接邊跨梁，先連接底下一層，連接完工后，才能擺放上層鋼筋中跨梁并及時進行連接。

○2-3-6、考慮到轉換層梁配筋非常多，且箍筋、直筋也較大，常規的箍筋135彎鉤，錨固長度（10d）較長將影響梁內上部受力縱向鋼筋的綁扎。因此決定將梁外圈箍改為單面焊接封閉箍（根據現場實際情況調整），內部組合箍則采用常規的箍筋（帶10d彎鉤）形式，并全部采用“正”向設置箍筋，箍筋錨固彎鉤應相互錯開設置。

○2-3-7、在套梁箍時，為了便于套箍，應先將梁底部鋼筋向上再升高100mm左右，同時應預先將箍筋焊接封口位置交錯套入各自的縱向鋼筋內，不得錯套、漏套。同時還應將吊筋及時安放入梁內。

○2-3-8、套箍完畢后，隨即進行梁箍懸空綁扎，由于轉換層梁均較寬，為了保證梁中部箍筋與主筋間不出現漏扎現象，在梁箍綁扎時，應采取“先內后外”的方法，即先將外部分箍置于梁的一端，并將其收緊，只按設計間距將內部組合箍進行綁扎，待內部組合箍綁扎完成后，再綁扎外部大方箍，建議先綁扎梁上部箍筋，再將下部筋下落100mm進行復位后，進行梁底筋綁扎。箍筋綁扎完畢后經檢查無誤后，即可對箍筋進行封閉焊接。

○2-3-9、在進行懸空綁扎時，梁角筋必須與箍筋進行綁扎，組合內箍在梁內重疊段應與梁筋滿扎，同時，隨時注意梁箍筋軸線與主筋相垂直，且第一道梁箍筋應距柱邊50mm。

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○2-3-10、梁上、下部鋼筋層較多，為了保證各層鋼筋的間隙符合要求，在綁扎時，應在兩層梁鋼筋之間隔一米左右放入一根Φ25㎜的墊子鐵塊，墊子鐵塊長同梁寬，并用扎絲將上、下二層鋼筋與墊子鐵塊一起綁牢，框支梁及深梁中部的腰筋在梁鋼骨架的定位，則利用大梁內的架立鋼筋（Φ12㎜@1000㎜）將其與梁的箍筋進行焊接，使架立鋼筋能承擔同層縱向腰筋的重量，避免縱向腰筋位移。深梁則應嚴格按施工圖中的相關要求，在箍筋的重量，避免縱向腰筋位移。深度大的梁兩側應嚴格按施工圖中的相關要求，在箍筋上用粉筆劃分出大梁內的各層主筋的準確位置，采用Φ12㎜@1000㎜梁主筋進行分層定位。

○3、梁鋼筋骨架的就位安放

○3-1、梁鋼筋骨架綁扎完畢后，應通知項目部質檢員對每一根梁進行全面質量的檢查，檢查內容包括：鋼筋錨固長度，主筋數量，主筋間距，箍筋間距，鋼筋焊接及機械連接質量，吊筋、構造鋼筋的質量。上述內容均達到要求后，方可安放鋼筋骨架入模就位。

○3-2、在鋼骨架開始安放前，為了保證鋼骨架在下降過程中不發生傾斜或位移，因此，必須搭設“導向定位桿”。即在梁鋼筋骨架的兩側，按每3.0m搭設一根豎向桿，使鋼筋骨架在下滑過程沿著導向桿下滑，準確落入梁底模內。同時，在梁鋼骨架下滑前，還應預先在梁底模安放花崗石墊塊，以確保梁底鋼筋的保護層達到規范要求。

○3-3、梁鋼筋骨架在下滑過程中，應盡量多派人手，將同一施工段內的梁筋鋼骨架同步下滑，且控制好下滑速度，統一指揮、統一口令，不可下滑太快，以避免下滑不均造成局部變形，影響鋼筋骨架的質量。

○3-4、當大梁的鋼筋鋼骨架就位后，應在轉換層平面的適當位置的大梁內部預埋測溫管，測溫管徑孔洞應用Φ25㎜的鋼管豎向埋設在梁內，測溫鋼管與大梁內部的鋼筋應進行焊接定位，鋼筋底部應預先封閉，預留測量溫度的管底部距

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大梁底部保持在300mm，頂端超出板面100㎜-200mm，上口采用塑料布封閉。具體位置現場實際確定。

○3-5、梁鋼筋安裝就位后，應及時向監理部報驗，對梁鋼筋進行檢查驗收。

○4、板筋及筒體、剪力墻鋼筋綁扎方法，同《施工組織設計》。

○5、待板筋綁扎完后，根據上部結構圖中的剪力墻、柱子的位置，在板筋上標記出所有剪力墻及柱子鋼筋的準確位置，在標記位置處焊接定位箍筋，然后將剪力墻及柱的插筋埋插入定位箍內，插筋錨入轉換層內的長度按設計要求或按11G101-1圖集中的相關要求施工，并仔細檢查核對。

a) 鋼筋工程的檢查、驗收和質量控制要求

由于鋼筋工程是轉換層梁、板結構施工中關鍵一道工序，且施工周期長、技術規范要求嚴格、勞動強度大，因此要控制好鋼筋工程的質量，就必須抓好施工過程質量控制管理工作，鋼筋工長和項目質檢員密切配合，堅持邊綁扎，邊檢查，隨時發現問題，及時糾正、落實，以工序質量贏得工程質量。

○1、在鋼筋綁扎前，應由項目技術負責人向全體工長進行施工技術和相關設計、規范等的專項交底工作，再由鋼筋主管工長向全體施工操作人員進行鋼筋計劃、施工圖、設計規范等的詳細交底工作，并作好記錄。

○2、鋼筋工長應加強綁扎前和綁扎過程中對鋼筋表面進行檢查，保證鋼筋表面沒有油漬、漆污和顆粒狀鐵銹的存在，如發現以上問題的存在，應及時派專人進行清除。

○3、鋼筋工長和施工班組長應對每個構件進行詳細的施工圖、施工規范的對比，內容包括鋼筋級別、直徑、數量、錨固長度、間距及其他構造要求是否滿足設計和施工規范要求，發現問題及時整改合格。

○4、隨時檢查鋼筋位置、軸線位置、保護層厚度、斷面尺寸是否滿足設計和規范要求。

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○5、隨時檢查鋼筋的焊接接頭質量、位置、數量、是否滿足設計和規范要求，是否存在漏扎、漏焊、漏接、松扣、脫焊和變形等現象，并配合監理作好各類接頭抽樣送檢工作。

○6、隨時檢查柱、墻、梁、板內的預埋件數量、位置以及預埋洞口周邊附加鋼筋的設置是否滿足設計規范要求。

○7、分區域、分部位進行鋼筋綁扎的自檢、交叉檢查合格后，向監理部申請鋼筋綁扎或焊接及連接的報驗檢查，待會同監理進行檢查驗收合格，及時填報各種技術檔案資料。

第三節、砼施工

（一）技術準備工作

1、本轉換層柱、墻、梁、板砼強度均為C50，其中梁砼添加ZY型微膨脹劑、按照水泥用量8%進行添加。

2、為了確保轉換層大梁與整個樓面不開裂，在混凝土中摻入杜拉纖維（抗裂纖維材料），按照每立方米混凝土1公斤添加。

3、技術準備工作

（1）、由于轉換層結構采用的是自拌泵送混凝土澆筑，所以，自拌泵送砼所使用的各種原材料、添加劑都必須派專人到廠家去進行質量方面的有關銜接，并同時在砼拌制時要嚴格控制外加劑與杜拉纖維的摻和量。

（2）考慮到轉換層梁斷面大、配筋多、鋼筋間隙很小，砼連續澆筑量大，且屬大體積砼結構等的特點。因此在轉換層砼施工前一周，項目部應召集本次參與轉換層施工的所有人員進行技術交底，必須召集所有的參建單位全體人員闡明轉換層結構的概況、以及結構本身的復雜性和重要性，并對砼原材料供應單位進行材料質量控制、同時應保障運輸材料車輛和現場的砼攪拌設備、泵送砼等設備能正常運轉，所以就必須在砼正式開盤澆筑之前、要對所有的生產設備進行檢修，

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以此確保轉換層砼澆筑過程中的正常使用。同時，應對后勤材料供應部門及技術、材料、設備、人員與物資等方面也必須要做好相關的協調工作。

（3）、要求砼原材料供應單位必須在轉換層砼澆筑前一周提供轉換層砼所需材料的儲備量，并要求充分準備充足的各種原材料（水泥、砂、石）及外加劑、外摻料的保障供應措施。自拌站的所有設備必須提前檢修，以確保砼的攪拌質量。

由于轉換層砼結構屬大體積砼，因此在保證砼強度等級的情況下，宜優先采用低水化熱的水泥，如礦渣水泥，同時，適當調整砼內粗骨料的級配、粒徑的大小和各種外加劑和外摻料的比例，使之即能降低砼的水化熱和水灰比，又能保持有良好的和易性，適合轉換層鋼筋密集、間隙小的特點。砼內粗骨料級配為5㎜～20mm，塌落度就控制在190㎜～220mm。砼的緩凝時間必須控制在15～20小時之間，以保證砼施工的順利進行和砼澆筑質量。

（4）、為保證轉換層柱、墻、梁、板結構砼澆筑的正常進行，除現場攪拌站砼供應保障按上述軟件方面進行充分準備外，還應對砼所用骨料進行嚴格沖洗。嚴格控制砂的細度模數和砂、石的含泥量，并對攪拌站內各種設備和計量器具進行一次全面檢查和校核，確保萬無一失。

（5）、為了確保預拌砼的質量，項目部決定讓技術部門、質檢部門各派一名責任心強、經驗豐富的管理人員對現場攪拌站的前期各項準備的落實情況進行檢查。并對各種原材料在必要時進行抽查，將結果向項目部領導匯報。在砼澆筑過程中，他們還對整個砼生產過程進行全面監督，特別是在計量、塌落度、緩凝時間等方面加強監督力度，以保證砼的生產質量。

4、在澆筑轉換層柱、墻、梁、板砼時，由于砼強度的等級高（C50），且砼技術要求又非常嚴格，因此在砼澆筑前，必須由項目技術負責人向全體工長進行專項技術交底，再由主管工長向全體施工人員進行詳細的施工技術交底，以確保高等級砼的澆筑質量。

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5、準備足夠的塑料薄膜，如遇到下面，可用來對已經澆筑的混凝土進行覆蓋保護。

6、在已建好的地下室消防水池和電梯井坑儲備施工用水，已備停水時養護混凝土使用。

7、安排專人準備一定的清涼解暑藥品，以便施工時使用。（注：本轉換層施工時間處于冬季施工，可不使用清涼解暑藥品）。

8、委派專人負責安全保衛工作，做好防火，防盜工作。

9、后勤生活保障設施派專人負責，以便確保工人加班以后有飯吃有洗澡水，施工過程中的連續作業有便餐供應。

（二）生產準備工作與應急措施

1、砼澆筑前應對工地上使用的1臺混凝土輸送泵進行一次全面、徹底的維護檢查（注：準備聯系泵站租賃方落實一臺備用泵），排除故障隱患，為砼澆筑做好準備，同時，對原有已經安裝好的水平、豎向泵送管道進行一次全面的檢查。包括所有管卡、泵管、連接支撐架等，對于陳舊的管卡、泵管應及時更換。

2、砼澆筑部位的鋼筋、模板必須通過項目質檢員和監理部的檢查、驗收合格，并應填報完整齊全的各種相關檔案資料。

3、澆筑砼期間的天氣預報信息應提前向有關單位了解清楚。

4、砼澆筑時間的粗約計算：一臺砼泵每小時連續澆筑量約25 m3（注：已考慮了轉換層梁、柱鋼筋密、多的澆筑時間）。本轉換層梁、板、柱、墻混凝土總量約1453m3，54m長施工段砼量約為810 m3 ，42.60m長施工段砼量約為643m3 ，砼連續澆筑需用時間分別約為33小時和26小時左右。經計算轉換層兩個施工作業段的砼澆筑、每循環澆筑一層（共10層）砼量分別約為135m3和107 m3，則每一層砼的澆筑時間分別約需3小時和2.5小時左右。，小于砼的初凝時間（混凝土的初凝時間約為4小時），砼不會出現施工冷縫。

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5、在轉換層梁板砼澆筑前1-2天，應積極與電業部門、供水部門、交通部門、環保部門取得聯系，獲得以上部門和社會各界的大力支持和配合，以防在砼澆筑過程中出現停電，停水等意外情況，造成無法估量的損失。

6、澆筑過程應急措施

（1）由于本轉換層柱、墻、梁、板結構將采用一次性澆筑完成。中途不能有任何閃失，所以，項目部在施工現場準備1臺發電機，在系統停電時備用，一臺砼輸送泵備用。

（2）準備足夠的塑料薄膜，如遇到下面，可用來對已經澆筑的混凝土進行覆蓋保護。

（4）在已建好的地下室消防水池和電梯井坑儲備施工用水，已備停水時養護混凝土使用。

（5）安排專人準備一定的清涼解暑藥品，以便施工時使用。（冬季施工，可不使用）。

（6）委派專人負責安全保衛工作，做好防火，防盜工作。

（7）后勤生活保障設施派專人負責，以便確保工人加班以后有飯吃有洗澡水，施工過程中的連續作業有便餐供應。

（三）澆筑方法和技術要求

1、在柱、墻砼澆筑前，應在澆筑部分周圍搭設好安全操作平臺。

2、在砼澆筑時，原則上砼的自由落度應≤2.0m，但在柱、墻內進行澆筑，應在泵送管出料口增設一根軟管，并將軟管伸入柱、墻內，以滿足規范相關要求。

3、柱、墻砼澆筑過程中，應堅持分層澆筑的原則，每層澆筑厚度宜為300～500，墻體砼澆筑時，應嚴格控制澆筑方向，即從一端向另一端逐層推進，不可貪厚，也嚴禁一段墻一次性澆筑到位，這樣可能會造成墻體側壓力分布不勻，使整個支撐系統變形移位，甚至爆模，也不利于砼的振搗密實，出現蜂窩、孔洞等

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質量缺陷。

4、振搗泵送砼時，振動棒移動間距宜為400㎜～500mm，振搗時間宜為15～30s。在澆筑每層振搗完成后須間隔20～30min后，進行第二次復振，以防柱、墻因砼自身沉降而生產水平裂縫。砼振搗時操作人員必須有豐富經驗和專業技能之人實施。

5、應保持砼澆筑的連續性，每層砼澆筑振搗后，在其初凝前，必須覆蓋上面一層新砼，以防砼出現冷縫而影響質量。

6、柱子砼澆筑時，柱一次澆筑至梁底標高處。

（四）梁板砼澆筑技術要點

1、轉換層梁板結構澆筑時，由于板面上有較多薄壁及筒體插筋，十分影響砼澆筑，所以，我們在采用塔機與砼輸送泵作業時，要特別注意泵管不得隨意碰撞鋼筋，造成薄壁墻及筒體墻的縱筋移位，同時也應掌握好梁、板結構下料量的控制，使梁、板結構下料振搗后的高低斷面大致相等。以此確保梁、板結構下料振搗的澆筑質量。

2、轉換層梁板結構砼澆筑的順序安排，從開始澆砼并從起點開始按“s”型路線逐步后退澆筑，由于梁斷面較大，所以應先澆筑梁內砼，待梁上部還有500mm左右高度的空間時，才可梁、板一起澆砼。這樣可縮短砼的澆筑時間，避免出現砼冷縫，以此保證砼的澆筑質量。

3、由于轉換層斷面大，配筋多，鋼筋與鋼筋的間隙較少，這很不利于砼的澆筑和振動棒的插入振搗，也降低了砼的澆筑速度，所以，在砼澆筑時，每一砼出料口處應配備2-3臺振動電機和振動棒，其中應準備一根30型振動棒。進行配合澆筑和及時振搗砼。對于局部架筋較密處，應派工人用扁頭鋼筋棒，將梁上主筋適當調整，使振動棒能順利插入梁內進行振搗作業。至于梁底筋由于配筋層數多，間隙小，進行砼振搗時，應盡量讓振搗棒落入底部，并適當延長振搗時間，

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利用振搗棒自身的振搗半徑，將梁底部鋼筋范圍內的砼充分振搗密實并輔以人工側面外向錘擊。振搗完成后，應及時恢復上部梁筋位置。

4、由于砼本身流動性較大，在澆砼時，梁內砼流得較遠，因此，應盡量多設幾個下料點。并經常移動出料口，使梁內砼高度均勻上升，同時，應配備手電筒和專人，隨時查看梁內上層砼的厚度，長度及塑變形的時間，掌握好上、下層砼的澆筑時間間隙，避免砼出現冷縫，影響質量。

5、由于轉換層大梁斷面大，應嚴格控制砼的澆筑速度，不可一次澆筑太高，應分層均勻循環澆筑，每層厚度以500mm為宜，可使荷載均勻施加在下部支撐架上，確保了支撐架的穩定和安全，同時讓砼在水化過程中產生的水化熱能盡量散發出去，這樣就降低了砼內部的濕度，減小了砼內部外溫差，減少了由于砼內外溫差過大而產生溫度裂縫的可能性。

6、梁柱節點處砼澆筑是轉換層梁、板結構砼施工的重點和難點，應引起足夠的重視。

6-1、由于轉換層框支梁在柱內錨固較長，鋼筋層數及根數很多。再加上每根柱上同時存在縱、橫兩方向（局部有三個方向）的框支梁，在該柱穿過或錨固，所以砼澆筑將非常困難。特別是振搗棒將很難從柱子頂面插入柱內，因此，可采用小型振搗棒從空隙中插入振搗，或者派工人用偏頭鋼管，加以配合適當調整鋼筋間隙，再用大型棒插入，也可采用從柱子側面，即板厚范圍內，找出空隙將振動棒插入進行振搗作業，同時再派幾名工人，用Φ20㎜鋼筋從頂面空隙插入，進行人工振搗。

6-2、為了使柱、梁內砼振搗充分密實，做到萬無一失，在澆筑梁及梁柱節點處柱內砼時必須采用敲擊振搗外模的方式，即安排一組振搗工在梁板底模以下，當進行內部砼振搗時，同時進行外模振搗。

7、砼振搗、壓實收光

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7-1、柱、墻采用插入式振搗器，振搗分層厚度不大于0.5m，插入點間距不大于0.5m，在振搗上層砼時，振搗棒插入下層深度不小于20cm，插入振搗器必須快插慢撥，保證振搗時間和部位，嚴禁過振和漏振現象。

7-2、在轉換層梁板澆筑過程中，值班工長必須堅守在現場作業面上跟班作業，應著重加強砼下料點及振搗方法的指導和其他協調工作，值班工長還應特別重視梁柱節點處內混凝土的振搗工作，以保證振搗密實。梁采用插入式振搗器振搗，梁內砼在初凝前必須進行二次振搗，因轉換層大梁的斷面尺寸較大，必須采用分層澆筑方式，每層澆筑厚度不大于500㎜。在振搗上層砼時，振搗棒插入下層深度不小于20cm，由于梁內鋼筋較密，振搗棒須直上直下，快插慢拔，以防卡棒。在墻、柱子及梁板砼的振搗過程中，應隨時注意鋼筋的位置及模板的變化，有問題應及時處理后再進行澆筑。

7-3、板面砼澆筑時，應采用插入式振搗器與平板振搗器相結合的方法實行二次振搗、二次收面。即：首先應用插入式振搗器將板面砼振搗密實，0.5～1小時后，待砼自動下沉和失去流動性后，再用平板振動器對板面砼進行振搗，充分排出砼內多余水份和氣泡，使其達到平整、密實。最后利用水平木枋和鋁合金尺枋找平后，再用鐵抹子進行壓實、收光、抹面。

（五)、砼樓面標高及平整度控制

1、樓面砼的水平控制

樓面砼的水平控制采用短鋼筋樁控制，短鋼筋用Φ16@2000縱橫設置，L=板厚，標高控制鋼筋與梁板筋焊接牢固。

2、樓面平整度控制

樓面平整度控制：采用4.0m長的水平枋和2.5m長的鋁合金尺枋進行找平。

（六)、混凝土的養護

1、柱、墻結構采用自然護法進行養護，即當柱、墻側模拆除以后淋水養護，

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養護時間不得少于14d。

2、梁板砼在澆筑過程中，一旦砼板面經壓實抹平后，同時用農用塑料薄膜進行覆蓋，使其形成一個保溫層，即能保持砼內部水份不被散失，起到養護作用，也能提高砼表面的大氣溫度，防止梁板結構因內外溫差過大而引起板面砼表面開裂，隨時觀看梁板表面的濕潤程度，砼表面水份較少時，可在其表面注入熱水，以保持砼表面的濕潤，同時須加強板面柱、墻插筋范圍內砼表面的保濕、保溫工作。梁側掛草墊保溫。七天后，待梁板砼內部溫度較低，梁板砼內外溫差較小（低于25℃），且溫差值穩定后，可除去表面覆蓋物，再在其表面淋水養護，連續養護七天，總計養護時間應不少于14天。

3、考慮到本轉換層結構為大體積砼結構，砼的入模溫度應盡量控制在28℃以內（本轉換層施工正處于冬季施工期，入模溫度比較容易控制），但最重要的問題卻是如何解決內外溫差過大的問題。因此，必須做好轉換層梁板砼結構在水泥水化過程中砼的內部降溫、和給砼外界升溫的工作。根據現場實際情況，準備按一下方式進行處理。

3-1、我們決定利用在梁內埋設對拉螺桿的PVC導管作為導熱管，將梁砼內部的熱量通過該導熱管散發出來，從而降低了砼內部的溫度。

3-2、決定對13.20m～18.50m標高層結構用彩條布實施全封閉包裹，阻止轉換層梁板下的空氣對流，并使梁板結構散發出的熱量保持在封閉保溫棚內，從而達到了提高梁板結構模板外的大氣溫度，以此確保減少砼內外溫差的目的。具體做法是：用彩條布沿轉換層周邊從13.20m～18.50m層進行豎向封閉，并用黃色粘膠帶將相鄰兩幅彩條布搭接處粘結密封。為了便于工人進行轉換層支撐架內進行護模、養護等工作，可在適當位置開設2～3個洞口，但需在門洞處增設門簾，進出時隨時關上門簾，以防內部熱量逸出。考慮到熱量容易從結構內筒體及梯間等孔洞位置處逸出，為此必須在13.20m標高位置用彩條布將上述孔洞進行

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水平封閉保溫，防止內部熱量逸出。

3-3、為確保砼內外溫差始終控制在25℃以內，我們決定在轉換層梁板下支撐架上均布設置40～50盞碘鎢燈（注：根據溫度需要酌情設置）。以每10盞為一組形成5組發熱源，然后根據每次測溫記錄，計算出內外溫差，并根據內外溫差的大小，靈活掌握開放發熱源的組數。充分利用發熱源發出的熱能，提升封閉保溫棚內的大氣溫度，并始終保持砼的內外溫度小于或等于25℃。

3-4、考慮到貴州習水多雨，為了防止雨水澆濕板面上的草墊，而失去保溫功能，特在板面以上兩米左右（以高過板上插筋為宜）將整個轉換層平面用彩條布搭設防雨保溫棚。

4、待梁板結構砼在保溫、保濕狀態下養護七天之后，梁板砼內部溫度已逐

漸降低，可根據梁板砼同條件養護試件7天及14天抗壓強度值，決定是否拆除板底模、梁側模及支撐架系統。如七天后抗壓強度大于或等于設計強度的75%，即可拆出現澆板的底模及梁的側模，待梁側模及板底模拆除后，應立即對梁、板結構進行24小時淋水養護7天以上。

5.轉換層周邊豎向封閉保溫棚應根據梁、板砼內部溫度變化及內外溫差的多少來決定是否拆除。如果梁板內部溫度下降至30℃以下且比較穩定的情況下，可拆除封閉保溫棚及防雨棚。

（七)、混凝土的測溫

1、當梁、板澆筑完成12小時以后，隨即利用預先留設φ25的測溫孔鋼管，開始對轉換層梁內的砼進行測溫。為了能準確測量轉換層大梁內的溫度，首先應選擇測溫精度較高的溫度計。我們決定采用較為先進的“便攜式建筑電子測溫儀（JDC-2型）”進行溫度測量，該種電子測溫儀屬于高科技產品，它體積小，重量輕，操作簡單，攜帶方便，牢固耐用，而且具有快速、準確、直觀、易讀、不受其他因素干擾等特點，通過液晶顯示屏內的背景光可在夜間準確地讀取溫度。其

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次，應按正確的操作方法進行測量。

即：1、將測溫線（含測溫探頭）沉入測溫孔內的時間不得小于2分鐘。

2、由于在同一個測量孔處要測量3個溫度值，因此應掌握好“測溫探頭”在測溫孔的測量位置，分3次對同一測溫孔進行測溫，使其能準確反映出大梁內上、中、下部的實際溫度，從而保證砼內外溫差的準確性，為砼的保溫措施提供重要依據。在測溫時，前3天需每3小時測定一次，后3天每6小時測定一次，夜間必須派專人進行測定，并做好記錄。

3、每次溫度測量時，每一個測量孔必須測定梁的底部溫度、中部溫度、表皮溫度和外界大氣溫度，并按相關要求做好統計記錄，計算出內外溫差值，當實測砼內外溫差>25℃時，必須立即上報項目技術負責人，同時，按預先確定的保溫技術措施實施保溫。

即：1、在梁板表面上再增加一層草墊和保溫棚，提高表面的保溫性。

2、在已經對13.20m～18.50m標高層支撐架進行全封閉包裹的基礎上，增加發熱源的組數或增加5—10盞碘鎢燈，以增加封閉空間內的大氣溫度，逐步縮小砼內外溫差，達到防止溫度應力裂縫的產生。

3、七天后，測溫工作結束，應用C50摻入膨脹劑的細石砼將原有測溫孔進行填充密實。

（八)、砼試件留置和編號

混凝土試塊除按正常規定組數制作外，還應適當增加混凝土的組數，在澆梁板等水平構件時，還須增設混凝土7天、14天、28天、56天試塊，與結構同條件養護砼7天、14天等試塊實驗值，是用以控制轉換層梁板結構拆模及拆架時間；結構同條件養護砼56天試塊實驗值，是用以觀察轉換層梁板結構砼的后期強度發展情況。砼試件的留取、成型、編號、養護各環節要認真控制，以提供試件代表值，正確反映混凝土結構的施工強度。具體方法如下：

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1、試件應注明：部位、時間、砼標號。試件送檢應在28d時、和以天數為單位、累計溫度共計達600℃.d時（同條件養護）進行，見證樣的試件必須見證人送檢（或者見證人簽字出示委托單送樣），及時返回試件資料，送技術內業整理歸檔，填報技術資料，并將試件報告單報送監管部。

2、由專業試件工根據每天澆筑砼的部位、等級、數量、時間，建立臺帳。臺帳必須如實填寫，并根據當天的等級、部位、數量、時間填寫砼試件留盤組數，自編號及砼坍落度，以及砼委托單編號以備查證。在澆筑時按照規范要求進行留盤取樣，并及時填寫編號、養護、堆放，隨時接受業主、監理或項目技術負責人的檢查。

第八章質量保證措施

第一節、組織保證措施

1、認真加強施工技術管理和質量管理，增強職工質量意識。

2、科學合理安排各項工程的施工順序，縮短平行交叉作業的流水間距，加快工程進度，以確保工期。

3、每天上班前召集施工員、班組長會，布置當天工作任務，下班后調查工作實施難點，及時解決。每天檢查進度計劃實施情況。為加快縮短工期，合理組織各班組人員進行施工，抓晴天，搶雨后，促使工程進度的完整。

4、本轉換層將采取二班工作制，完善夜間施工相關手續。

第二節、技術保證措施

1、認真做好施工技術二次交底制度，即項目技術負責人向全體施工技術員

進行交底和施工技術員向施工班組進行施工交底。

2、認真閱讀施工圖和相關施工規范要求，領會設計意圖，嚴格按設計和施

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工驗收規范進行施工。在施工管理中，施工管理人員應高標準、嚴要求，勤指導、勤檢查，發現質量問題及時整改。

3、加強工藝紀律，嚴格操作規程，嚴格自檢、互檢和專職檢查。杜絕不合

格工序的產生或流入下一道工序。加強工序質量控制，以人的工作質量確保工序質量。以工序質量確保工程質量，以保證質量目標的最終實現。

4、執行質量獎罰制度，層層落實責任，處處把關，質量做得好，應給予一

定的獎勵，以提高施工班組的積極性，對于質量意識差，工作不負責的班組應給予經濟處罰，以嚴格的質量管理制度來保證工程質量。

5、加強材料管理，用于轉換層施工中的所有材料必須實行掛牌分類堆放，

同時嚴格執行材料的抽樣檢測制度，沒經抽測的材料或抽檢不合格的材料，禁止用于該工程中。

6、在鋼筋施工過程中，嚴格鋼筋加工房的管理，加工房必須保證半成品的

加工質量符合要求，并實行掛牌制度，嚴禁亂抓、亂放；鋼筋的焊接和直螺紋絲接頭連接的成型質量必須經監理、業主檢查后方可進行下道工序的施工。加強加工過程的質量控制，避免材料造成浪費，各種半成品應分類堆放，標識明確，嚴禁亂抓亂用。

7、項目部質量部門人員每天應檢查工程的質量、執行施工組織設計以及執

行公司質量體系程序文件情況，同時并作好施工記錄。

8、支撐體系必須嚴格按方案進行搭設，并由項目技術負責人和施工負責人

組織相關部門對支撐體系和模板系統進行專項驗收。模板施工時，必須保證主、次梁位置正確，夾具和支撐牢固，次梁必須拉通線校正。

9、澆筑梁、板砼前，施工管理人員必須根據測量員給出的控制線認真檢查

剪力墻預埋插筋的位置及鋼筋規格、根數的準確性，澆筑砼時嚴禁插筋任意扳動。并準備好砼養護材料及工具，如塑料薄膜、草墊、鋸木粉等。對澆筑后的砼進行

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養護，待強度達到規范和設計要求后方可拆除模板，以防拉傷砼表面。澆砼、做找平層時注意不要損壞已埋設好的其他管道、預埋件等，且澆注完后、在未達到規定的強度時間內不得上人、上料或進行下道工序施工。

10、砼施工中，必須嚴格控制砼的攪拌質量，同時應經常對砼的塌落度進行檢測，嚴禁不合格砼用于該轉換層的結構施工中。砼輸送到作業層后必須按施工管理人員交待的施工流向散開，每層澆筑嚴禁超厚。砼振搗到位，無孔洞及蜂窩麻面情況。應重點加強對轉換層大梁中下部和梁柱節點處砼澆筑時的振搗控制，充分利用內部振搗和外模振搗相結合的方式，確保砼振搗密實。

第九章保證安全的技術措施

第一節、安全生產綱領

安全技術措施是安全生產的唯一保證，對加快工程進度，提高工程質量起作主要作用，因此在施工過程中必須堅決貫徹執行，確保安全生產。

第二節、落實安全生產責任

1、建立健全安全生產責任制，成立以項目經理為組長的安全生產領導小組。本工程設安全部門主持日常安全檢查和監督指導工作。

2、項目部建立以安全科為首的，班組長、施工員、基層工會小組，青年安全監督崗的安全保證體系，形成“專管成線，群管成網”的安全管理網絡保證體系。

3、項目部建立健全各職能部門安全生產管理職責以及管理人員的安全生產崗位職責，責任落實到部門、人頭。

4、必須堅決貫徹執行建設部JGJ59-99《建設施工安全檢查標準》及各種規

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范、規定，嚴格執行公司制定的各種安全生產規章制度，根據國家規定制定各種專門的安全措施。

5、分部分項工程，必須進行安全技術交底，作到針對性強，簽證手續完整，督促檢查實施情況，及時制定增補措施，保證安全施工。

6、每天上班前施工人員向工人班組進行安全喊話，嚴格遵守施工現場“安全三寶”的規定，進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業必須拴好安全帶，安全防護必須按方案執行,硬防護外掛密目安全網并高于操作人員1.5m。

7、禁止酒后作業，夜間施工要保證充足的照明。

8、做好建筑物“四口”防護措施。樓梯口凡未安裝欄桿的樓梯，必須采用鋼管扣件架設雙層欄桿防護。預留洞口、電梯井口必須設黃黑相間的鋼管圍欄或蓋板或鋼筋網片加以防護。建筑物的所有出入口，必須用鋼管支撐搭設牢固的雙層板棚隔離防護，棚長5-10米，寬度大于出入口。

9、施工電源采用“三相五線”制，和“三級配電，兩級保護”配制。堅持“一機、一閘、一漏、一箱”操作，且配電箱內應設置隔離開關和多路配電標記，電箱做到有門、有鎖、有防雨措施。

10、對塔吊要經常進行檢查、保養。塔吊嚴禁載人，起吊時，塔吊下方不能站人，嚴禁歪拉斜吊。指揮和操作人員必須持證上崗。

11.焊割作業前，必須清除周圍及垂直方向的易燃物質，防止焊渣落在易燃物質上著火燃燒。易燃、易爆物品必須設專人負責保管，封閉式保護。

第十章文明施工措施

1、嚴格執行建設部JGJ59-2011《建筑施工安全檢查標準》、和貴州省建設廳頒發的《貴州省建筑工地文明施工檢查標準》。項目部成立以項目經理為組長

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的文明施工領導小組，設兩位專職人員負責對文明施工監督指導，并進行對資料的收集、整理、存檔和處理的日常必須工作。

2、工地圍墻大門處按規定設置企業標志、司徽、彩旗及沉砂井，在施工現場主出入口按規定設置五牌一圖：即工程概況牌、現場出入制度牌、管理人員名單及監督電話牌、安全生產牌、消防保衛牌、文明施工牌和現場平面布置圖和火警、急救、報警等電話牌，并配備足夠的著裝統一的現場保安（門衛）人員，嚴格出入制度，維護工地有效的生產、生活秩序。責任分解到人，工地內治安秩序良好，防止各類刑事、治安案件發生。

3、施工項目部的各級管理人員和操作人員必須按（集團）公司規定，分別按管理層、生產層兩個層次衣著標有（集團）公司標識的統一服裝，佩載統一制作的胸卡及分色安全帽。

4、分析掌握工地周邊主干道車輛及行人流量情況，服從交通車輛管理部門指揮，在其統一協調下，在不影響該路段有關單位、居民正常工作、生活秩序的前提下，運送各種材料。

5、工地內道路必須硬化處理，場內平整、干凈，必須設置排水系統。設置集水井、沉淀池，將地表水和施工用水有組織地導入臨時集水井和沉砂井后排入污水池。溝池成網，排水暢通，并采用排污泵將污水排入市政下水道，設專人負責每天清理沉積泥沙和排水工作。

6、設專人負責對駛出工地車輛車輪進行清洗，并檢查裝載物（土石、垃圾等）是否穩妥，并負責工地大門出入口的清潔衛生，落實門前三包，以免污染環境，確保市容整潔和行人安全。

7、工地各類材料必須按平面布置圖安排的地點堆碼整齊，大宗材料成方成垛，并按標準設置標有品種、規格、型號的材料標志牌，標志美觀、醒目。

8、工地設專人負責打掃辦公室、衛生間、浴室、文娛室及周邊的環境衛生，

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并負責場地的消毒、殺蟲、滅鼠工作，各生產班組在作業完畢后，必須做到工完場清，凡不能及時清運的建筑垃圾要集中堆放，建筑垃圾、生活垃圾必須定時、定人、定車及時清運。保持生產區域內的整潔，道路暢通。

9、工地按標準及制度設置明顯的防火標志和防火制度牌，配備足夠的消防器材，有滿足要求的消防水源，保證防火疏散道路暢通，現場施工動火有審批手續和監護措施。

10、工地按建筑施工噪聲管理的有關規定，積極采取措施，控制施工噪聲，做到施工不擾民。

第十一章應急措施

1、由于本轉換層梁、板結構將采用一次性澆筑完成。中途不能有任何閃失，所以，項目部在施工現場應準備1臺發電機，在系統停電時備用。

2、準備足夠的塑料薄膜，如遇到下面，可用來對已經澆筑的混凝土進行覆蓋保護。

3、在已建好的地下室消防水池和電梯井坑儲備施工用水，已備停水時養護混凝土使用。

4、安排專人準備一定的清涼解暑藥品，以便施工時使用。（注：冬季施工，可不使用）。

5、委派專人負責安全保衛工作，做好防火，防盜工作。

6、后勤生活保障設施派專人負責，以便確保工人加班以后有飯吃有洗澡水，施工過程中的連續作業有便餐供應。

7、如遇大風，應立即停止施工，并對已經澆筑的混凝土進行覆蓋保護，所有機械設備立即停止運轉。

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If you give someone a program , you will frustrate them for a day; if you teach them how to program, you will frustrate them for a lifetime.IT 這段話的意思是，如果你交給某人一隻程式，你將折磨他一整天;如果你教會某人如何寫程式，你將折磨他一輩子。

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